1、 日期年月日 目录 正本 施工报价文件 工程名称综合楼景观工程 报价文件内容报价文件报价函格 投标人盖公章 法定代表人或 委托代理人签字或盖章 日期年月日 目录 正本 施工报价文件 工程名称综合楼景观 工程名称综合楼景观工程 报价文件内容报价文件报价函格式 投标人盖公章 法定代表人或 委托代理人签字或盖章 日期年月日 目录 字或盖章 日期年月日 。

2、轴承端盖螺钉直径视孔盖螺钉直径定位销直径至外机壁距离查机械课程设计图，至凸缘边缘距离查机械课程设计图外机壁至轴承座端面距离计算及说明结果大齿轮顶圆与内机壁距离齿轮端面与内机壁距离机盖，机座肋厚轴承端盖外径轴轴轴轴承旁联结螺栓距离轴轴轴十二润滑与密封齿轮的润滑采用浸油润滑，由于高速级大齿轮浸油深度不小于，取为油深。，选用全损耗系统用油。滚动轴承的润滑由于轴承的故选用脂润滑。选用滚动轴承脂密封方法的选取由于凸缘式轴承端盖易于调整轴向游隙，轴承两端采用凸缘式端盖。由于采用脂润滑，轴端采用间隙密封。附录参考文献机械原理孙桓陈作模葛文杰主编高等教育出版社机械设计程志红主编东南大学出版社机械设计课程上机与设计程志红唐大放主编东南大学出版社中国机械设计大典中国机械工程学会中国机械设计大典编计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明。

3、转动惯量输出轴轴的联轴器的选择根据轴的设计，选用型弹性柱销联轴器钢，其尺寸如下表所示型号转动惯量确定选用键键确定选用键计算及说明结果十减速器附件设计减速器的箱体采用铸造制成，采用剖分式结构为了保证齿轮佳合质量。机体有足够的刚度在机体为加肋，外轮廓为长方形，增强了轴承座刚度考虑到机体内零件的润滑，密封散热。因其传动件速度小于，故采用侵油润油，同时为了避免油搅得沉渣溅起，齿顶到油池底面的距离为为保证机盖与机座连接处密封，联接凸缘应有足够的宽度，联接表面应精创，其表面粗糙度为机体结构有良好的工艺性铸件壁厚为，圆角半径为。机体外型简单，拔模方便对附件设计视孔盖和窥视孔在机盖顶部开有窥视孔，能看到传动零件齿合区的位置，并有足够的空间，以便于能伸入进行操作，窥视孔有盖板，机体上开窥视孔与凸缘块，有便于机械加工出支承盖板的表面并用垫片加强密封，盖板用铸铁制成，用紧固油螺塞放油孔位于油池最底。

4、，并安排在减速器不与其他部件靠近的侧，以便放油，放油孔用螺塞堵住，此油孔处的机体外壁应凸起块，由机械加工成螺塞头部的支承面，并加封油圈加以密封。油标油标位在便于观察减速器油面及油面稳定之处。油尺安置的部位不能太低，以防油进入油尺座孔而溢出通气孔由于减速器运转时，机体内温度升高，气压增大，为便于排气，在机盖顶部的窥视孔改上安装通气器，以便达到体内为压力平衡盖螺钉启盖螺钉上的螺纹长度要大于机盖联结凸缘的厚度。钉杆端部要做成圆柱形，以免破坏螺纹位销为保证剖分式机体的轴承座孔的加工及装配精度，在机体联结凸缘的长度方向各安装圆锥定位销，以提高定位精度计算及说明结果吊钩在机盖上直接铸出吊钩，用以起吊或搬运较重的物体减速器机体结构尺寸如下名称符号计算公式结果箱座壁厚箱盖壁厚箱盖凸缘厚度箱座上部凸缘厚度箱座底凸缘厚度地脚螺钉直径地脚螺钉数目查手册轴承旁联接螺栓直径机盖与机座联接螺栓直径。

5、度键轴和轮毂的材料都是钢，由课本查得许用应力，取。键的工作长度，键与轮毂键槽的接触高度。由式可得可见连接的强度足够，确定选用键齿轮与轴Ⅳ的键连接由轴的设计知初步选用键，Ⅴ校核键连接的强度键轴和轮毂的材料都是钢，由课本查得许用应力，取。键的工作长度，键与轮毂键槽的接键确定选用键键确定选用键键Ⅴ计算及说明结果触高度。由式可得可见连接的强度足够，确定选用键联轴器与轴的键连接由轴的设计知初步选用键，校核键连接的强度键轴和轮毂的材料都是钢，由课本表查得许用应力，取。键的工作长度，键与轮毂键槽的接触高度。由式可得可见连接的强度足够，确定选用键十联轴器的选择输入轴轴的联轴器的选择根据轴的设计，选用型弹性套柱销联轴器钢，其尺寸如下表所示型号。

6、 目录 正本 施工报价文件 工程名称综合楼景观工程 报价文件内容报价文件报价函格式 投标人盖公章 工程 报价文件内容报价文件报价函格式 投标人盖公章 法定代表人或 委托代理人签字或盖章 日期年月日 目录 ，电站进行扩容后，二条压力钢管需要直径均为，厚度，长度。原钢管经近年运行，多处出现破裂，需更换。重建管沟步级，沿管道设置座镇墩，支墩每隔设置个，支镇墩均采用砼浇筑。重建发电厂房发电厂房在原址重建，因此，需先拆除原厂房及机房内水工砼尾水系数，取摩擦力影响系数，主动齿轮取，从动轮取齿宽端面齿距，齿形系数斜齿轮的弯曲应力为圆周力计算载荷取应力集中系数，。

7、果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果器外齿轮传动设计选择材料精度及参数按图所示传动方案，选用斜齿圆柱齿轮传动塔式起重机运输机为般工作机器，速度不高，故选用级精度材料选择。查机械设计教材图表表，选择小齿轮材料为调质，硬度为，大齿轮材料为钢调质，硬度为，二者的硬度差为。按齿根弯曲强度设计级精度小齿轮调质大齿轮钢调质计算及说明结果由公式计算计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数，弯曲强度寿命系数查机械设计教材图，取,弯曲强度尺寸系数查机械设计教材图取。查得小齿轮弯曲疲劳强度极限，大齿轮弯曲疲劳强度极限，双向传动乘以由公式得选取齿宽系数初选小齿轮齿数，确定小齿 法定代表人或 委托代理人签字或盖章。

8、轴承端盖螺钉直径视孔盖螺钉直径定位销直径至外机壁距离查机械课程设计图，至凸缘边缘距离查机械课程设计图外机壁至轴承座端面距离计算及说明结果大齿轮顶圆与内机壁距离齿轮端面与内机壁距离机盖，机座肋厚轴承端盖外径轴轴轴轴承旁联结螺栓距离轴轴轴十二润滑与密封齿轮的润滑采用浸油润滑，由于高速级大齿轮浸油深度不小于，取为油深。，选用全损耗系统用油。滚动轴承的润滑由于轴承的故选用脂润滑。选用滚动轴承脂密封方法的选取由于凸缘式轴承端盖易于调整轴向游隙，轴承两端采用凸缘式端盖。由于采用脂润滑，轴端采用间隙密封。附录参考文献机械原理孙桓陈作模葛文杰主编高等教育出版社机械设计程志红主编东南大学出版社机械设计课程上机与设计程志红唐大放主编东南大学出版社中国机械设计大典中国机械工程学会中国机械设计大典编计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明。

9、 验算轴承寿命故所选用轴承满足寿命要求。确定使用圆锥滚子轴承,ε，确定使用圆锥滚子轴承ε计算及说明结果输出轴上的轴承选择与计算由轴的设计知，初步选用深沟球轴承，由于受力对称，只需要计算个，其受力ε，转速查滚动轴承样本知深沟球轴承的基本额定动载荷，基本额定静载荷求轴承当量动载荷因为，径向载荷系数，轴向载荷系数，因工作情况平稳，按课本表，取，则验算轴承寿命故所选用轴承满足寿命要求。确定使用深沟球轴承。确定使用深沟球轴承计算及说明结果九键连接的选择与校核计算输入轴与联轴器的键连接由轴的设计知初步选用键，校核键连接的强度键轴和轮毂的材料都是钢，由课本查得许用应力，取。键的工作长度，键与轮毂键槽的接触高度。由式可得可见连接的强度足够，确定选用键齿轮与轴的键连接由轴的设计知初步选用键，校核键连接的。

10、，并安排在减速器不与其他部件靠近的侧，以便放油，放油孔用螺塞堵住，此油孔处的机体外壁应凸起块，由机械加工成螺塞头部的支承面，并加封油圈加以密封。油标油标位在便于观察减速器油面及油面稳定之处。油尺安置的部位不能太低，以防油进入油尺座孔而溢出通气孔由于减速器运转时，机体内温度升高，气压增大，为便于排气，在机盖顶部的窥视孔改上安装通气器，以便达到体内为压力平衡盖螺钉启盖螺钉上的螺纹长度要大于机盖联结凸缘的厚度。钉杆端部要做成圆柱形，以免破坏螺纹位销为保证剖分式机体的轴承座孔的加工及装配精度，在机体联结凸缘的长度方向各安装圆锥定位销，以提高定位精度计算及说明结果吊钩在机盖上直接铸出吊钩，用以起吊或搬运较重的物体减速器机体结构尺寸如下名称符号计算公式结果箱座壁厚箱盖壁厚箱盖凸缘厚度箱座上部凸缘厚度箱座底凸缘厚度地脚螺钉直径地脚螺钉数目查手册轴承旁联接螺栓直径机盖与机座联接螺栓直径。

11、果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果计算及说明结果器外齿轮传动设计选择材料精度及参数按图所示传动方案，选用斜齿圆柱齿轮传动塔式起重机运输机为般工作机器，速度不高，故选用级精度材料选择。查机械设计教材图表表，选择小齿轮材料为调质，硬度为，大齿轮材料为钢调质，硬度为，二者的硬度差为。按齿根弯曲强度设计级精度小齿轮调质大齿轮钢调质计算及说明结果由公式计算计算弯曲疲劳许用应力取弯曲疲劳安全系数，弯曲强度寿命系数查机械设计教材图，取,弯曲强度尺寸系数查机械设计教材图取。查得小齿轮弯曲疲劳强度极限，大齿轮弯曲疲劳强度极限，双向传动乘以由公式得选取齿宽系数初选小齿轮齿数，确定小齿 法定代表人或 委托代理人签字或盖章。

12、取重合度影响系数法向齿距，计算载荷取作用到变速器第轴上的最大扭矩时,对货车常啮合齿轮和高档齿轮的许用应力在范围。齿轮弯曲强度校核结果列表许用值动而无转速差，滚针仅仅承受径向载荷。由于经常换档，每档连续工作时间不长，故极少有表面点蚀损坏，多由于间隙不当或者润滑不良而卡住或烧坏。键的校核花键的主要实效形式是工作表面被压溃静联接或者工作面过度磨损动联接。在变速器二轴上的花键都是静联接，主要是校核挤压应力。其中齿侧面工作挤压应力，传递扭矩按照发动机最大扭矩计算键的工作长度键的工作高度键的平均直径不均匀系数花键齿数因为本变速器中的两个同步器结构尺寸完全相同，由于所受转矩较大，因而只要对同步器与轴联结的花键进行校核。对于同步器，其中许用应力为，同步器的挤压应力远小于许用应力，故其都含合格。第章工艺性与经济性分析工艺性与经济性特点本变速箱为五档变速器，有五个前进档，个倒档渠等，新建厂房长，宽，为层。

参考资料：

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[2]【终稿】CA6140车床拨叉831005零件机械加工工艺及钻Φ22花键孔夹具设计【论文图纸】（第2355628页，发表于2022-06-25）

[3]【终稿】CA6140车床拨叉831003零件机械加工工艺及钻φ5锥孔及2M8孔夹具设计【论文图纸】（第2355624页，发表于2022-06-25）

[4]【终稿】CA6140车床拨叉831003零件机械加工工艺及精铣18H11槽设计【论文图纸】（第2355621页，发表于2022-06-25）

[5]【终稿】CA6140车床拨叉831003零件机械加工工艺及钻φ22花键底孔设计【论文图纸】（第2355618页，发表于2022-06-25）

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[7]【终稿】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及铣φ60两侧面夹具设计【论文图纸】（第2355606页，发表于2022-06-25）

[8]【终稿】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及车φ60H12夹具设计【论文图纸】（第2355605页，发表于2022-06-25）

[9]【终稿】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及粗铣16槽夹具设计【论文图纸】（第2355603页，发表于2022-06-25）

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[12]【终稿】拨叉831008零件工艺及钻Φ20孔夹具设计【论文图纸】（第2355599页，发表于2022-06-25）

[13]【终稿】拨叉831003加工工艺规程及铣18H11底槽夹具【论文图纸】（第2355596页，发表于2022-06-25）

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[15]【终稿】拨叉831003加工工艺规程及夹具设计【论文图纸】（第2355593页，发表于2022-06-25）

[16]【终稿】拨叉831003加工工艺及钻φ22花键底孔夹具设计【论文图纸】（第2355592页，发表于2022-06-25）

[17]【终稿】拨叉831002的加工工艺规程及镗Φ60H12孔夹具设计【论文图纸】（第2355591页，发表于2022-06-25）

[18]【终稿】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及铣16H11槽夹具设计【论文图纸】（第2355590页，发表于2022-06-25）

[19]【终稿】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及钻φ60mm孔夹具设计【论文图纸】（第2355589页，发表于2022-06-25）

[20]【终稿】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及铣φ60两侧面夹具设计【论文图纸】（第2355588页，发表于2022-06-25）

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