则移送缸工作时的发热功率当移送缸工作时，液压泵提供的压力为系统所需的最高压力，流量为。则计算油箱的散热功率液压系统的散热渠道主要是油箱表面，如果外接管路较长，也能起到定的散热效果，但是本系统的管路都不是很长，所以忽略它的散热能力，计算油箱的表面散热能力即可。油箱的散热面积计算如下由油箱的散热功率为油箱散热系数，取油温与环境温度差。若系统达到热平衡，则，油温不再升高，此时，最大温差由此可见，油箱的散热完全满足系统得散热要求，不需要另外设置散热器了，而所设计得油箱容积及尺寸也符合要求。阀块的设计阀块是液压系统的重要部件，阀座是其主体，由于阀座是各类阀的安装体，所以其加工精度要求很高。由于座体上要加工各类阀口以及联接孔口，故设计时则必须考虑到加工时各孔口不得有位置上的冲突，同时应相通的孔口必须保证相通，不相通的孔口绝对不可相通，且相临的孔口之间应有定的距离。般在中低压力下，为保证孔壁强度，相临的不相通的孔口间最小壁厚不得小于毫米，否则孔壁就有可能在压力冲击下崩溃，使压力油进入其他孔道，系统将会出现不可预见性事故。阀座在设计安装时应综合考虑多方面因素。主要是，重要尺寸设计时，尊重设计时理论数值，般情况下，小数点后仅有位数值时单位为毫米，不得对非整数尺寸进行进位或退位圆整。阀块布置时阀块间距般不应小于毫米，布置时不得有任何干涉现象出现。同时还应考虑易于加工，在可以实现预期功能以及安装方便的前提下应尽量减小阀座尺寸，从而节省材料，降低加工强度和难度，减少成本。按照设计要求，尽管本设计中的各种阀件数量不多可分散布置，但考虑到阀站具有明显的控制集成度高，故障易于发现和排除的优点，因此决定选取叠加阀实现设计要求。参与叠加的阀分别为，叠加式换向阀两个叠加式单向阀个叠加式双单向节流阀个。根据阀块上各叠加阀的具体尺寸，从避免尺寸干涉和打孔的强度需要角度考虑所设计阀块的基本尺寸为长毫米，宽毫米，高毫米。阀块上各工艺孔位置深度以及其余具体尺寸见阀块零件图。液压泵站的设计液压泵站由泵组又像组件滤油器组件控温组件及蓄能器组件等组合而成。它是液压系统的重要组成部分动力源。它可按机械设备工况需要的压力流量清洁度，提供工作介质。目前液压泵站产品尚未标准化，未获得套性能良好的液压系统，建议主机厂委托液压专业厂设计制造。些研究单位和专业厂开发了系列系列系列和系列产品。还有适用于中低压系统的系列及系列等产品均可供使用者选择。规模小的单机型液压泵站，通常将液压控制阀安装在油箱面板之上或集成在油路块上，再安装在邮箱之上。中等规模上，阀台设置在被控设备机构附近。大规模的中央型液压泵站，往往设置在地下室内，可以对组成的各液压系统进行集中液压泵站上泵组的布置方式分为上置式和非上置式。泵组置于油箱上的上置式液压泵站中，采用立式电动机并将液压泵置于油箱之内时，称为立式采用卧式电动机称为卧式。非上置式液计算出空气流速应具有定的裕度，故此处选用空气流量大于泵流量的倍的空气滤清器。综上所述，选用型空气滤清器。液位液温仪表的选择根据油箱的参数选择型液位计，具体型号是。液压系统性能验算液压系统初步设计是在些估计参数情况下进行的，当各回路形式液压元件及联接管路等完全确定后，针对实际情况对所设计的系统进行各项性能分析。对般的液压传动系统来说，主要是进步确切的计算液压回路各段压力损失容积损失及系数效率，压力冲击和发热温升等。根据分析计算发现问题，对些不合理的设计要进行重新调整，或许采取其他必要的措施。液压系统压力损失计算压力损失包括管路的沿程损失，管路的局部压力损失和阀类元件的局部损失，总的压力损失为本系统管路较为复杂，有多个液压缸作为执行元件的动作回路，管路损失较大。但是由于只有升降时有两个缸同时动作，且需流量较大，同时移送缸工作时通过的流量也很大。所以验算这两个回路的压力损失即可。沿程压力损失沿程压力损失主要是从阀台到各个液压缸的压油管的压力损失。油路段管道长假设为，当液压系统正常工作时，液压油的运动粘度为,密度为。回路沿程压力损失式中管道的长度管道的内径液流平均速度液压油密度。夹紧缸回路沿程压力损失油在管路中的实际流速为所以油在管路中成层流状态，其沿程阻力系数为由公式可得锯切缸回路沿程压力损失油在管路中的实际流速为所以油在管路中成层流状态，其沿程阻力系数为由公式可得局部压力损失局部压力损失包括通过管路中的折管和管接头等处的局部压力损失，以及通过控制阀的局部压力损失。其中通过管路的局部压力损失很小，可以忽略，所以只要验算通过控制阀的局部压力损失。式中阀的额定流量通过阀的实际流量阀的额定压力损失可从产品样本中查到。即夹紧缸局部压力损失锯切缸局部压力损失总压力损失夹紧缸锯切缸所以，先前设定的压力损失为满足要求，不需要重新设定损失压力。液压系统的发热温升计算计算液压系统的发热功率液压系统工作时，除执行元件驱动外载荷输出有效功率外，其余全部损失功率转化为热量，使油温升高。液压系统的功率损失主要有以下几种形式液压泵的功率损失液压执行元件的功率损失溢流阀的功率损失油液流经阀或管路的功率损失由于按个部分损失计算比较复杂，我们可以用总的输入功率减去输出的有效功率来求的。即式中液压系统的总输入功率输出的有效功率。式中工作周期液压泵的数量液压缸的数量液压缸的数量第台泵的实际输出压力第台泵的实际输出流量第台泵的实际输出功率第台泵工作时间液压马达的外载转矩液压马达的外载转速工作时间液压缸外载荷及此载荷时的行程。由于系统各支路是在工作进程中是顺序动作，故需要对每个支路进行验算。各支路的参数带入可求得以下数据。夹紧缸工作时的发热功率当升降缸工作时，液压泵提供的压力为系统所需的最高压力，因为升降缸有两个，所以流量为。压泵行程季度缩减辅助时间采用新工艺和新方法提高机械加工自动化程度如本零件的加工方法以及加工方案工艺路线工序粗车左端面，粗镗，孔工序粗车右端面粗镗，孔工序半精车左端面半精镗孔工序半精车右端面，半精镗，孔工序精镗左端孔工序精镗右端孔，镗锥形孔工序钻右端孔，攻丝工序钻孔，攻丝工序铣葫芦口端面此处省略字分度盘的夹紧方案的选择为了保证工件的加工精度，分度盘除了要相对于夹具体有个正确的位置外，还要夹紧，通过初步的设计之后，和徐老师商量，选定两套夹紧方案。夹紧方案把夹紧件与分度盘定位的圆柱销做成体，做成阶梯单头螺纹轴的形式，从分度盘上插入，通过夹具体螺纹轴的下端，通过螺母拧紧，通过松紧螺母来实现分度盘与夹具体的松开与夹紧，考虑到当下端面螺母松开或拧紧的时候，螺纹轴会随之转动，所以在螺纹处上台阶圆柱面处加了个普通的平键，这样无论怎样松紧下端的螺母，螺纹轴都不会随之转动的。夹紧方案二把夹紧件与分度盘的圆柱销不做成体，把分度盘的定位圆柱做成双头螺纹轴的形式，与方案中同样的部位加个普通平键，来防止下端面松紧时，螺纹轴随之转动。夹紧方案的比较分析方案中的螺纹轴少加工了段螺纹，减少了加工成本，不需要考虑上端会否松动，但是在夹具体拆装的时候很不方便，因为下面有个键，不容易对准键与键槽的位置，而且培养，感谢徐志慧老师的辛勤指导，感谢在我做毕业设计过程中给予帮助的所有老师所有同学,新年的钟声即将敲响，在此，我衷心的祝愿江阴职业技术学院的全体师生新年快乐,合家幸福,参考文献倪楚英机械制造基础实训教程上海交通大学出版社单蒿麟公差与技术测量上海交通大学出版社龚定安机床夹具设计原理陕西科学技术出版社李益明机床制造工艺设计简明手册机械工业出版社艾兴切削用量简明手册机械工业出版社张坤机床夹具设计上海科学技术出版社赵家齐机械制造工艺学课程设计指导书机械工业出版社陈立德机械制造技术第二版上海交通大学出版社拆装时，只能从上往下拆装，而第二套方案则不同，虽然做成双头螺纹轴，增加了工作量，但是拆装比较方便，只要扭掉上端的螺母，可以任意的拆装，经过综合分析比较，选用第二套夹紧方案。夹紧元件的选择心得体会时光飞逝，岁月如梳，转眼，三年的大学生活也接近尾声，作为对两年多来所学知识的个综合性应用的方式之的毕业设计，也在的新年之际落下帷幕。应该说，毕业设计是在我们学完了大学的全部基础课，技术基础课以及全部专业课之后进行的次综合性的，也是次理论联系实际的训练。通过这次的毕业设计，我觉得我解决实际问题的能力得到了提高，平时只是学理论知识，但旦遇到实际的问题，就不知道如何是好，所以，我觉得，通过毕业设计，我以下各方面也都得到了提高运用机械制造工艺学课程中的基本理论以及在生产中学到的实践知识，正确地解决个零件在加工中的定位夹紧以及工艺路线的安排工艺尺寸的确定等问题，保证零件的加工质量的能力。结构设计能力，通过毕业设计的训练，获得了根据被加工零件的加工要求，设计出有效省力经济合理而能保证加工质量的夹具的能力。使则移送缸工作时的发热功率当移送缸工作时，液压泵提供的压力为系统所需的最高压力，流量为。则计算油箱的散热功率液压系统的散热渠道主要是油箱表面，如果外接管路较长，也能起到定的散热效果，但是本系统的管路都不是很长，所以忽略它的散热能力，计算油箱的表面散热能力即可。油箱的散热面积计算如下由油箱的散热功率为油箱散热系数，取油温与环境温度差。若系统达到热平衡，则，油温不再升高，此时，最大温差由此可见，油箱的散热完全满足系统得散热要求，不需要另外设置散热器了，而所设计得油箱容积及尺寸也符合要求。阀块的设计阀块是液压系统的重要部件，阀座是其主体，由于阀座是各类阀的安装体，所以其加工精度要求很高。由于座体上要加工各类阀口以及联接孔口，故设计时则必须考虑到加工时各孔口不得有位置上的冲突，同时应相通的孔口必须保证相通，不相通的孔口绝对不可相通，且相临的孔口之间应有定的距离。般在中低压力下，为保证孔壁强度，相临的不相通的孔口间最小壁厚不得小于毫米，否则孔壁就有可能在压力冲击下崩溃，使压力油进入其他孔道，系统将会出现不可预见性事故。阀座在设计安装时应综合考虑多方面因素。主要是，重要尺寸设计时，尊重设计时理论数值，般情况下，小数点后仅有位数值时单位为毫米，不得对非整数尺寸进行进位或退位圆整。阀块布置时阀块间距般不应小于毫米，布置时不得有任何干涉现象出现。同时还应考虑易于加工，在可以实现预期功能以及安装方便的前提下应尽量减小阀座尺寸，从而节省材料，降低加工强度和难度，减少成本。按照设计要求，尽管本设计中的各种阀件数量不多可分散布置，但考虑到阀站具有明显的控制集成度高，故障易于发现和排除的优点，因此决定选取叠加阀实现设计要求。参与叠加的阀分别为，叠加式换向阀两个叠加式单向阀个叠加式双单向节流阀个。根据阀块上各叠加阀的具体尺寸，从避免尺寸干涉和打孔的强度需要角度考虑所设计阀块的基本尺寸为长毫米，宽毫米，高毫米。阀块上各工艺孔位置深度以及其余具体尺寸见阀块零件图。液压泵站的设计液压泵站由泵组又像组件滤油器组件控温组件及蓄能器组件等组合而成。它是液压系统的重要组成部分动力源。它可按机械设备工况需要的压力流量清洁度，提供工作介质。目前液压泵站产品尚未标准化，未获得套性能良好的液压系统，建议主机厂委托液压专业厂设计制造。些研究单位和专业厂开发了系列系列系列和系列产品。还有适用于中低压系统的系列及系列等产品均可供使用者选择。规模小的单机型液压泵站，通常将液压控制阀安装在油箱面板之上或集成在油路块上，再安装在邮箱之上。中等规模上，阀台设置在被控设备机构附近。大规模的中央型液压泵站，往往设置在地下室内，可以对组成的各液压系统进行集中液压泵站上泵组的布置方式分为上置式和非上置式。泵组置于油箱上的上置式液压泵站中，采用立式电动机并将液压泵置于油箱之内时，称为立式采用卧式电动机称为卧式。非上置式液