强微组织为先共析铁素体珠光体少量贝氏体。当终冷温度为时，钢和钢的显微组织为先共析铁素体珠光体少量贝氏体。另外，通过对比可以看出，在相同的终冷温度下，钢含有微量的先共析铁素体晶粒要细于钢不含的先共析铁素体晶粒。钢的显微组织为先共析铁素体珠光体贝氏体，钢的显微组织为先共析铁素体贝氏体少量珠光体，如图所示。通过对比可以看出，由于钢的铁素体体积百分比含量要低于钢和钢，而珠光体和贝氏体的体积百分比含量要高于钢和钢。图在实验工艺条件下钢和钢的显微组织图在实验工艺条件下钢的显微组织图在实验工艺条件下钢和钢的显微组织实验工艺由于终轧后并未立即喷水冷却，而是空冷到才开始喷水，因此，在喷水冷却之前，过冷奥氏体已经进入双相区，先共析铁素体晶粒已经形核并开始长大。所以，与实验工艺条件下所得到的显微组织相比，在相同的终轧温度和终冷温度下，和的铁素体晶粒要分别细于和而和的铁素体晶粒要分别细于和，如图所示。讨论铁素体晶粒尺寸对屈强比的影响根据公式可知，铁素体晶粒尺寸对钢的屈服强度影响明显。由与钢之间与钢之间的对比可以看出，尽管它们的化学成分终轧温度终冷温度相同，但由于钢的铁素体晶粒要比钢细。因此钢的屈服强度为，屈强比为钢的屈服强度为，屈强比为，如图所示。同样，钢的铁素体晶粒要比钢细。因此钢的屈服强度为，屈强比为钢的屈服强度为，屈强比为。另外，通过与钢与钢如图所示的铁素体晶粒尺寸与屈服强度屈强比之间关系的对比后发现，铁素体晶粒越细，则屈强比越高。这是由于铁素体晶粒细化，造成铁素体的屈服强度增加，使由铁素体珠光体或铁素体贝氏体所组成的钢中的软相铁素体与硬相珠光体，贝氏体之间的屈服强度差变小，即软相变硬，而硬相则相对的变软。因此当细化的铁素体晶粒屈服的时候，作为硬相的珠光体贝氏体也将随即发生塑性变形，处于加工硬化状态，已经不能作为硬相承担软相处传递来的应力集中，也不能使应力集中得到松弛。所以，整个钢的加工硬化能力变弱，屈强比升高。因此，可以得出这样的结论随着晶粒尺寸的减小，屈服强度的增加值要大于抗拉强度的增加值，从而导致屈强比升高反之，铁素体晶粒越粗大，则屈强比越低。图铁素体晶粒尺寸对屈强比的影响珠光体贝氏体含量对屈强比的影响由表所示的实验钢力学性能结果可以看出，在控轧控冷工艺参数相同的情况下，钢和钢的屈服强度十分接近，平均相差只有，而钢的抗拉强度却比钢平均高出。因此，钢的屈强比仅分别为而钢的屈强比却分别为。导致屈强比相差较大的主要原因是由于钢和钢中碳含量的不同所致。钢的碳含量为，而钢的碳含量为。由相图图所示分析可知，在平衡冷却条件下，亚共析钢从奥氏体状态首先转变为铁素体，剩余奥氏体中含碳量不断增加，当剩余奥氏体中含碳量达到点时，则发生珠光体转变。但在实际冷却条件下，先共析铁素体的析出量是随着冷却速度的加快而减少的。图铁碳相图从图中可以看出，随着珠光体贝氏体含量的增加，屈服强度的增加不明显，而抗拉强度的增加却比较显著。沈显璞在对双相钢铁素体马氏体的研究中发现，当马氏体的体积百分比含量小于时，双相钢的屈服强度仅取决于铁素体。而马氏体在微量变形时起不到强化作用，因而它对屈服强度影响不明显，只能在随后更大的应变下才使钢的加工硬化能力增加，抗拉强度升高。也发现双相钢在早期屈服时，流变应力与马氏体含量关系不大，只取决于可动位错在铁素体内的运动。图珠光体贝氏体含量对强度的影响终轧温度对屈强比的影响由表可知，钢的强度随着轧制温度的变化而发生变化，但屈服强度和抗拉强度是同步发生变化，因此在相同的冷却速度终冷温度下，终轧温度的变化对屈强比的影响不明显。终冷温度对屈强比的影响在终轧温度及冷却速度相同的条件下，钢钢的屈强比都随着终冷温度的降低而降低，如图所示。图终冷温度对屈强比的影响当终冷为时，正处于珠光体形成区域，因此在该终冷温度下钢和钢的显微组织主要是多边形铁素体珠光体而当终冷为时，正处于贝氏体形成区域，在该终冷温度下钢和钢的显微组织主要是多边形铁素体珠光体粒状贝氏体混合组织。由于粒状贝氏体是中温区形成产物，属于半扩散半切变相变，贝氏体铁素体中含有大量的位错，同时在铁素体基体上分布着许多小岛。这些小岛无论是残余奥氏体马氏体，还是奥氏体的分解产物都可以起到强化的作用。所以，粒状贝氏体的强度要高于珠光体的强度。由于在终冷温度下得到了定体积分数的贝氏体组织，根据公式可知，抗拉强度得到增加，所以屈强比降低。本章小结通过种实验钢的热轧对比实验，确定级低屈强比耐火钢的化学成分质量分数，为，。终轧温度为，终冷温度为。随着铁素体晶粒尺寸的减小，钢的屈服强度增加值要大于抗拉强度的增加值，从而导致屈强比升高反之，铁素体晶粒越粗大，则屈强比越低。尽管增加碳含量能够使珠光体贝氏体体积百分含量增加，但碳含量也不能过多。因为方面因为碳的加入使相变温度降低，导致铁素体晶粒细化而使屈强比上升另方面，碳含量的增加会损害钢的焊接性能。合金元素对级低屈强比耐火钢的影响微合金的发展在钢中加入微量的等强碳氮化物形成元素，从而产生晶粒细化和沉淀硬化作用，称之为微合金钢。微合金钢是将轧钢和热处理工艺结合为体，在控制轧制条件下发展起来的新型钢种。曾经给出了微合金钢的定义微合金钢的基本化学成分分类与微合金化的结构用钢，在很多情况下它们是种含合金钢或低合金钢，其中添加了少量合金元素，这种元素对钢的种或几种性能具有显著的影响，而其添加的量比传统意义的合金元素含量小个数量级。微合金钢实际属于低合金高强度钢范畴，低合金高强度钢其室温组织。表实验钢的化学成分单独添加可增加钢的室温高温强度，单独添加显著提高钢的高温强度，而添加复合高温强度的增加量超过了单独添加或，因此复合添加是提高高温强度的有效途径。表实验钢力学性能由表可以看出，含耐火钢和无耐火钢在下屈服强度均高于室温下各自屈服强度的三分之二，但随着含量的减少，高温屈服强度也随之降低。原子探针和场离子显微镜研究表明含钢中主要通过在铁素体中析出强化来提高钢的高温强度含钢主要是靠的固溶强化以及和富集区的沉淀强化增加高温强度复合添加的钢中，除了上述分别添加的化作确定辅助时间。查表得装夹工件时间为，启动机床为，启动调节切削液为，取量具并测量尺寸为,共计。工序计算切槽车螺纹，各处倒角切槽确定背吃刀量。端面总加工余量为，次走刀加工完成，。确定进给量。查表得，根据卧式车床的横向进给量查表取。确定切削速度。查表得,刀具寿命选。确定机床主轴转速。查表得相近较小的机床转速为所以实际的切削速度。切槽确定背吃刀量。端面总加工余量为，三次走刀加工完成，。确定进给量。查表得，根据卧式车床的横向进给量查表取。确定切削速度。查表得,刀具寿命选。确定机床主轴转速。查表得相近较小的机床转速为所以实际的切削速度。车螺纹确定背吃刀量。端面总加工余量为，四次走刀加工完成，分别为,。确定进给量查表得，根据卧式车床的横向进给量查表取。确定切削速度。查表得,刀具寿命选。才发现自己对以前学的知识点有了更好的理解，知识只有放在实践运用上才能体现他的价值才能更好地被大家接受，验证了句老话实践是最好的教科书。希望在以后的人生道路中，我会去更加勤勤恳恳的努力学习，把老师们的教导记在心上，在以后的工作中把设计中的那种细心与认真保持下去，为未来工作好好去努力。在这里，也要非常感谢我们的设计老师，谢谢你们在设计中给我大力指导和帮助，谢谢了,参考文献姜全新主编机械制图武汉华中科技大学出版社年月邹青主编，呼咏主编机械制造技术基础课程设计指导教程北京机械工业出版社，孙本绪，熊万武主编机械加工余量手册北京国防工业出版社，李益民主编机械制造工艺设计简明手册北京机械工业出版社，刘长青主编机械制造技术第版武汉华中科技大学年月毛平淮主编互换性与测量技术基础北京机械工业出版社，张至丰主编机械工程材料及成型工艺基础北京机械工业出版社，姜全新主编机械制图武汉华中科技大学出版社年月马贤智机械加工余量与公差手册，北京中国标准出版社，。李庆余，张佳机械制造装备设计，北京机械工业出版社，。邓文英金属工艺学，北京高等教育出版社，。确定机床主轴转速。查表得相近较小的机床转速为所以实际的切削速度。计算基本时间。切削加工长度，螺纹刀,背吃刀量,查表得切出及切人量。确定辅助时间。查表得装夹工件时间为，启动机床为，启动调节切削液为，取量具并测量尺寸为,共计。工序计算磨外圆磨磨长外圆锥面磨外圆确定背吃刀量。外圆总加工余量为，次走刀加工完成，。确定进给量查表得，根据万能磨床的横向进给量查现观赏性，又体现食用性。不仅可以让人们吃上绿色有机蔬菜，还可以在田拢和绿化带上增加新特优时令水果种植，规划修建田边，水渠道，排水系统等均匀种植，起到绿化和观染源污染土壤和空气厂家。气候资源羊群沟乡地处内蒙古高原远离海洋深居内陆，属典型中温带大陆隆季风气候。冬季漫长寒冷，夏季短促而炎热，春季干旱多风。年气候温差和日气候温差较大，冷暧变化剧烈，光资源丰富，太阳辐射强烈，光热资源充足，蒸发量大，气候干燥，降雨少强微组织为先共析铁素体珠光体少量贝氏体。当终冷温度为时，钢和钢的显微组织为先共析铁素体珠光体少量贝氏体。另外，通过对比可以看出，在相同的终冷温度下，钢含有微量的先共析铁素体晶粒要细于钢不含的先共析铁素体晶粒。钢的显微组织为先共析铁素体珠光体贝氏体，钢的显微组织为先共析铁素体贝氏体少量珠光体，如图所示。通过对比可以看出，由于钢的铁素体体积百分比含量要低于钢和钢，而珠光体和贝氏体的体积百分比含量要高于钢和钢。图在实验工艺条件下钢和钢的显微组织图在实验工艺条件下钢的显微组织图在实验工艺条件下钢和钢的显微组织实验工艺由于终轧后并未立即喷水冷却，而是空冷到才开始喷水，因此，在喷水冷却之前，过冷奥氏体已经进入双相区，先共析铁素体晶粒已经形核并开始长大。所以，与实验工艺条件下所得到的显微组织相比，在相同的终轧温度和终冷温度下，和的铁素体晶粒要分别细于和而和的铁素体晶粒要分别细于和，如图所示。讨论铁素体晶粒尺寸对屈强比的影响根据公式可知，铁素体晶粒尺寸对钢的屈服强度影响明显。由与钢之间与钢之间的对比可以看出，尽管它们的化学成分终轧温度终冷温度相同，但由于钢的铁素体晶粒要比钢细。因此钢的屈服强度为，屈强比为钢的屈服强度为，屈强比为，如图所示。同样，钢的铁素体晶粒要比钢细。因此钢的屈服强度为，屈强比为钢的屈服强度为，屈强比为。另外，通过与钢与钢如图所示的铁素体晶粒尺寸与屈服强度屈强比之间关系的对比后发现，铁素体晶粒越细，则屈强比越高。这是由于铁素体晶粒细化，造成铁素体的屈服强度增加，使由铁素体珠光体或铁素体贝氏体所组成的钢中的软相铁素体与硬相珠光体，贝氏体之间的屈服强度差变小，即软相变硬，而硬相则相对的变软。因此当细化的铁素体晶粒屈服的时候，作为硬相的珠光体贝氏体也将随即发生塑性变形，处于加工硬化状态，已经不能作为硬相承担软相处传递来的应力集中，也不能使应力集中得到松弛。所以，整个钢的加工硬化能力变弱，屈强比升高。因此，可以得出这样的结论随着晶粒尺寸的减小，屈服强度的增加值要大于抗拉强度的增加值，从而导致屈强比升高反之，铁素体晶粒越粗大，则屈强比越低。图铁素体晶粒尺寸对屈强比的影响珠光体贝氏体含量对屈强比的影响由表所示的实验钢力学性能结果可以看出，在控轧控冷工艺参数相同的情况下，钢和钢的屈服强度十分接近，平均相差只有，而钢的抗拉强度却比钢平均高出。因此，钢的屈强比仅分别为而钢的屈强比却分别为。导致屈强比相差较大的主要原因是由于钢和钢中碳含量的不同所致。钢的碳含量为，而钢的碳含量为。由相图图所示分析可知，在平衡冷却条件下，亚共析钢从奥氏体状态首先转变为铁素体，剩余奥氏体中含碳量不断增加，当剩余奥氏体中含碳量达到点时，则发生珠光体转变。但在实际冷却条件下，先共析铁素体的析出量是随着冷却速度的加快而减少的。图铁碳相图从图中可以看出，随着珠光体贝氏体含量的增加，屈服强度的增加不明显，而抗拉强度的增加却比较显著。沈显璞在对双相钢铁素体马氏体的研究中发现，当马氏体的体积百分比含量小于时