系有的排气塞，前端盖的基本形状与尺寸如零件图所示。后端盖的形状与尺寸端盖上开的进出油孔，安有的排气塞，后端盖的基本形状与尺寸如零件图所示。端盖与缸筒的密封端盖与缸筒为静密封，选用形密封圈密封，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径形圈实际内径断面直径活塞的设计活塞的材料活塞的材料选用钢。活塞的结构以及与活塞的联接方式活塞的结构采用组合式活塞与活塞杆采用半环联接方式。活塞的技术要求活塞的外径对内孔的径向跳动公差值按，级精度选取。端面对内孔轴线的垂直度公差值按级精度选取。外径的圆柱度公差值按，或级精度选取。半环的设计根据活塞的结构，半环的尺寸定为内径外径宽度为。挤压计算式剪切计算式所以半环材料选钢处理。活塞的密封活塞与缸筒的密封为动密封，选用形密封圈，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径密封圈内径允差密封圈宽度允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差，，，，，，。选用形圈聚氨酯。沟槽尺寸挡圈尺寸，查实用密封技术手册表得挡圈外径允差允差允差选用挡圈聚四氟乙烯。活塞与活塞杆的密封活塞与活塞杆的密封为静密封，选用形密封圈密封，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径形圈实际内径断面直径选用形圈，橡胶矩形沟槽尺寸允差同轴度因为，单向受压，所以在形圈单侧置挡圈。挡圈尺寸设计，查实用密封技术手册表得挡圈尺寸选挡圈聚四氟乙烯。活塞的形状和尺寸活塞长度，根据密封情况和设计情况，取，见下图。半环型圈图活塞的密封活塞杆的设计活塞杆的材料选择活塞杆的材料选用钢的热轧圆钢。活塞杆的结构的实心结构。活塞杆的技术条件活塞杆的热处理，粗加工后调质到硬度为，必要时再经高频淬火，使其硬度达到。活塞杆外径的圆柱度公差值，应按级精度选取。端面的垂直度公差值，应按级精度选取。活塞杆上的螺纹，般按级精度加工，如果载荷较小，机械振动也较小时，运允许按级精度或者级精度制造。活塞杆上工作表面的粗糙度为，其表面应镀硬铬，镀层厚度约为，镀后抛光。活塞杆强度的校核式式中活塞杆最细处直径为所以而，可见，所以选用的活塞杆强度能满足使用要求。活塞杆稳定性的计算采用等截面计算法活塞杆的柔度式式中长度折算系数，取活塞杆长度活塞杆横截面的回转半径式活塞杆横截面的惯性矩可见所以对于钢，大柔度杆的最小极限柔度为，中柔度杆的最小极限柔度为。因为，所以用经验公式校核活塞杆的稳定性。校核活塞杆的稳定性直线公式式式因所以故活塞杆的稳定性是合适的。活塞杆端部设计选择单耳环结构，材料选用钢，因为双作用双活塞液压缸，两个端部共同承担液压力，所以每个端部单耳环承担的力。单耳环设计如图查液压工程手册表得，取，取耳环座设计如图参考液压工程手册表，根据实际安装情况，尺寸有所变动图杆端单耳环，取,取，取，取耳环用柱销如图查液压工程手册表，取图耳环柱销开口销如图查机械零件设计手册表孔直径，图耳环座图开口销拉伸油缸的设计拉伸油缸是用来带动活动楔块运动，从而达到夹持钢丝绳的目的。设计要求行程为拉伸力大于双向运动。根据所夹持钢丝绳承载方向的不同，活动楔块需要向不同的方向运动，以便产生楔效应，有利于夹持，所以拉伸油缸采用双作用单活塞杆液压缸。两个油缸配合使用，同步运动，共同带动夹持装置运动。活塞杆端部与活动楔块铰接，后缸盖与拉伸油缸架铰接，通入压力油，推动活塞杆运动，从而带动活动楔块运动，达到动作的要求。确定基本参数外负载工作压力液压缸的主要尺寸因为背压很小，所以可以忽略不计。式式式中η油缸的机械效率，在工程机械中用耐油橡胶密封时，可取η因为活塞杆有时受拉，有时受压，所以活塞杆直径所以油缸内径取，活塞杆直径为。油缸的工作行程。所以导向长度所以缸筒壁厚和外径的计算壁厚和外径的计算因为缸筒要与其它部件焊接，而钢有定强度，良好的可塑性，冷变形塑性好，具有良好的切削加工性能，通常在正火或者调质状态下使用，力学性能指标为,，所以材料可选用钢的冷扎无缝钢管。初取中等壁厚，即当时，缸体壁厚为式式中强度系数，当缸筒为无缝钢管时，取计入管壁公差及腐蚀时的附加厚度，般可以略去所以式式中缸体材料的许用应力所以所以缸筒的外径式缸筒的外径取，缸筒壁厚取。因为所以初选合适。缸筒厚度验算对最终采用的缸筒厚度应作四个方面的验算额定工作压力应低于定极限值，以保证工作安全，即条件为式可见所以符合条件。额定工作压力也应与完全塑性变形压力有定比例范围，以避免塑性变形的发生。式式中缸筒发生完全塑性变形的压力所以符合条件。缸筒径向变形应处于允许的范围内式式中缸筒的耐压试验压力缸筒材料的弹性模数，钢为缸筒材料的泊桑系数，钢材所以因为密封圈的允许变形量为，所以在允许的范围内。验算缸筒的爆裂压力式二位二通阀的控制电机的控制控制回路和主回路均于二位二通阀相同，故从略。结论本论文以多绳摩擦提升机钢丝绳操纵装置为研究对象。从该操纵装置的工作原理开始，介绍了该装置的主要部件及工作过程。本文参照德国公司的多绳摩擦提升机钢丝绳操纵装置的原理，并对它的原理进行了优化。本文主要设计了夹紧装置及其主要部件的尺寸设计了液压系统和主要液压缸的形状及尺寸。本文主要工作和研究结论如下首先对该装置的原理进行分析及优化，建立力学模型，进行受力分析及强度校核设计液压统回二级标准，排气筒高度为米时，排放废气净化要求见表。表排放废气要求净化率序号污染物恶臭浓度或污染物总量进口出口要求净化率臭气浓度，无量纲浓度，无量纲三甲胺硫化氢注注硫化氢排放量本身达到国家二级排放标准，但由于嗅阈种可行方法。空气氧化燃烧法由于恶臭物质般情况下都是还原性物质，如有机硫和有机胺类。因此可以采用氧化方法来处理。氧化方法有热力氧化法和催化燃烧法。前者是将燃料气与臭气充分混合在高温下实现完全燃烧，使最终产物均为和水蒸汽。使用本法时要保证完全燃烧，部分氧化有可能会增加臭味，例如，乙醇不完全氧化可能转变为羧酸。催化氧化法是将臭味气体与燃料气混合气体起通过装有催化剂燃烧床层。和热力燃烧相比，由于使用了催化剂，燃烧温度可以大大降低，停留时间可以缩短。因此设备投资和运行费用都可能可以减少。般来说，热力氧化所需温度在以上，停留时间在秒左右而催化氧化温度仅为，指数，物价保持基本稳定。城乡居民储蓄存款亿元，年均增长。到年，市人口规模将由目前万人增加到万人城市建设用地规模将由目前平方公里，增加到平方公里国内生产总值到年，将达到亿元，基本建成生产力发达辐射带动力强物质财富充裕经济强市，城市功能更加完善，省城发展框架全面展开。在这样大背景下，公司为解决职工住房紧张问题，经反复调查研究决定，在厂生活区市历城化纤路号院内进行职工集资建房项目，拆计量。排水场址周围建有市政污水和雨水管网，项目建成后雨水及污水可排入相应市政管网。供电项目场址内现有变配电室，可满足项目需要。弱电项目场址内通讯和有线电视接受系统齐全，项矿。目前各项生产技术指标优良，钼原矿品位约， 钼精矿品位达到，实际回收率达到。 企业于，坝顶标高，坝高，上下游边坡为，坝轴线 长，坝顶宽，筑坝材料采用尾矿库内中风化大理岩，坝体上 下游坝坡设置厚的干砌块石做为护坡。初期总库容， 有效库容为，可为选厂服务年左右。 后期采用尾砂量万吨，平均品位 ，钼金属储量万吨以上，属特大型钼矿，是全国五大钼矿床 之。 钼矿以蕴藏量丰富矿床集中规模大形态简单品位均 衡含杂量小覆盖层浅，适于大型露天开采。 有限公司下辖矿山公司公司和销售公司， 公司管辖的小庙岭选厂是矿山的配套选厂外景见图。原 矿处理能力日，占地面积，总投资近公司尾矿库文件编号 要素号 企业简介 审批人发布日期 共页第页 版本第版修订号 有限公司是由集团控股，与市县政 府合资组建的股份制企业，年月注册成立，是集团 强势进入有色金属行业，实现跨越式发展的重要项目，目前已成为色金 属板块的支柱企业。公司地处于世界六大钼矿田之首的钼都栾川， 控制钼矿床平方公里，工业保守储量万吨，平均品位 ，钼金属储量万吨以上，属特大型钼矿，是全国五大钼矿床 之。 钼矿以蕴藏量丰富矿床集中流发源于县内大塘乡东流河。县内降水空间分布相对均匀，多年平均径流深，新民河流域多年平均径流深。根据长坝水文站观测资料，多年平均输沙率为克秒，多年平均径流含沙量千系有的排气塞，前端盖的基本形状与尺寸如零件图所示。后端盖的形状与尺寸端盖上开的进出油孔，安有的排气塞，后端盖的基本形状与尺寸如零件图所示。端盖与缸筒的密封端盖与缸筒为静密封，选用形密封圈密封，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径形圈实际内径断面直径活塞的设计活塞的材料活塞的材料选用钢。活塞的结构以及与活塞的联接方式活塞的结构采用组合式活塞与活塞杆采用半环联接方式。活塞的技术要求活塞的外径对内孔的径向跳动公差值按，级精度选取。端面对内孔轴线的垂直度公差值按级精度选取。外径的圆柱度公差值按，或级精度选取。半环的设计根据活塞的结构，半环的尺寸定为内径外径宽度为。挤压计算式剪切计算式所以半环材料选钢处理。活塞的密封活塞与缸筒的密封为动密封，选用形密封圈，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径密封圈内径允差密封圈宽度允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差，，，，，，。选用形圈聚氨酯。沟槽尺寸挡圈尺寸，查实用密封技术手册表得挡圈外径允差允差允差选用挡圈聚四氟乙烯。活塞与活塞杆的密封活塞与活塞杆的密封为静密封，选用形密封圈密封，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径形圈实际内径断面直径选用形圈，橡胶矩形沟槽尺寸允差同轴度因为，单向受压，所以在形圈单侧置挡圈。挡圈尺寸设计，查实用密封技术手册表得挡圈尺寸选挡圈聚四氟乙烯。活塞的形状和尺寸活塞长度，根据密封情况和设计情况，取，见下图。半环型圈图活塞的密封活塞杆的设计活塞杆的材料选择活塞杆的材料选用钢的热轧圆钢。活塞杆的结构的实心结构。活塞杆的技术条件活塞杆的热处理，粗加工后调质到硬度为，必要时再经高频淬火，使其硬度达到。活塞杆外径的圆柱度公差值，应按级精度选取。端面的垂直度公差值，应按级精度选取。活塞杆上的螺纹，般按级精度加工，如果载荷较小，机械振动也较小时，运允许按级精度或者级精度制造。活塞杆上工作表面的粗糙度为，其表面应镀硬铬，镀层厚度约为，镀后抛光。活塞杆强度的校核式式中活塞杆最细处直径为所以而，可见，所以选用的活塞杆强度能满足使用要求。活塞杆稳定性的计算采用等截面计算法活塞杆的柔度式式中长度折算系数，取活塞杆长度活塞杆横截面的回转半径式活塞杆横截面的惯性矩可见所以对于钢，大柔度杆的最小极限柔度为，中柔度杆的最小极限柔度为。因为，所以用经验公式校核活塞杆的稳定性。校核活塞杆的稳定性直线公式式式因所以故活塞杆的稳定性是合适的。活塞杆端部设计选择单耳环结构，材料选用钢，因为双作用双活塞液压缸，两个端部共同承担液压力，所以每个端部单耳环承担