国建筑工业出版社混凝土结构设计规范中国建筑工业出版社民用建筑设计规范中国建筑工业出版社连续板计算。取宽板带作为计算单元。计算简图如图所示。图板的计算简图弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减，由表可查得，板的弯矩系数分别为边支座，边跨中，立端第二支座，中跨中，中间支座，离端第二跨跨中故正截面受弯承接力计算环境类别级，混凝土，板的最小保护层厚度。假设纵向钢筋直径板厚则截面有效高度。板宽。又混凝土，,。级钢筋。板配筋计算的过程列于表板的计算配筋计算表截面弯矩设计值计算配筋实际配筋计算结果表明，支座截面的均小于，符合塑性内力重分布原则均大于同时大于满足最小配筋率的要求次梁的设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。荷载设计值板传来永久荷载次梁自重次梁粉刷小计可变荷载设计值荷载总设计值计算简图按塑性内力重分布设计，主梁截面为。计算跨度边跨中间跨因跨度相差小于，可按等跨连续梁计算，次梁计算简图见图图次梁的计算简图内力计算由表，表可分别查得弯矩系数和剪力系数。连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩系数表端支座支承情况截面端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中间支座中间跨中搁支在墙上用于两跨连续梁用于多跨连续梁与梁整体连接与柱整体连接在均布荷载作用下，等跨连续梁的剪力设计值可按下列公式计算式中剪力设计值考虑塑性内力重分布的剪力系数，按表采用净跨度。连续梁考虑塑性内力重分布的剪力系数表箍筋间距，截面高度在的梁，最大箍筋间距为，因此，取箍筋间距。沿梁长不变。验算配筋率下限值。弯矩调幅时要求的配筋率下限为实际配筋率满足要求主梁的设计按弹性方法设计荷载设计值。为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载次梁传来永久荷载主梁自重含粉刷永久荷载设计值可变荷载设计值计算简图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度支承中心线之间的距离。，主梁的计算简图见图图主梁的计算简图可利用附表计算内力。内力计算及包络图弯矩设计值弯矩,式中系数，由附表相应栏内查得,,端打中心孔左端面外形右端外形三爪定心卡盘粗车各端长度和直径各尺寸留余量毫米右端外形左端中心孔三爪定心卡盘尾顶尖粗车调头各尺寸留余量毫米左端外形右端中心孔三爪定心卡盘尾顶尖检验热处理固溶研磨顶尖孔研去两端锥面的氧化皮三爪定心卡盘锥面铸铁研具精车，，，，，过渡圆倒角形位公差及粗糙度要求见零件图图纸两端中心孔卡箍双顶尖精车的弯矩分别为与前面计算的,接近第跨的集中荷载作用点处的弯矩分别为弯矩包络图见附图。承载力计算正截面受弯承载力跨内按型截面计算，因跨内没有间距小于主梁距的次梁，翼缘计算宽度按，和中较小值确定，取。假定主梁上部纵筋直径，则排钢筋时两排时除支座为排其余纵向受力钢筋均为排，跨内截面经判别都属于第类型截面，支座边的弯矩设计值正截面受弯承载力的计算过程列于表当，时其它条件不变时，当,时其它条件不变时，当，时其它条件不变时，当,时其它条件不变时，主梁正截面承载力计算表截面弯矩设计值或选配钢筋主梁纵向钢筋的弯起和截断按弯矩包络图确定。斜截面受弯承载力验算截面尺寸满足截面尺寸要求计算所需腹筋采用双肢箍筋不需要配置弯起钢筋验算最小配筋率满足要求次梁两侧附加横向钢筋计算次梁传来的集中力附加箍筋布置范围取附加箍筋双肢，则在长度内布置附加箍筋的排数。排，次梁两侧各布置排满足要求因主梁的腹板高度大于，需在梁侧设置纵向构造钢筋，两侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的且间距不大于，现每侧配置，满足要求。绘制施工图板的配筋图板配筋采用分离式，板面钢筋从支座边伸出长度取板的配筋图见附图次梁的配筋图次梁支座截面上部的钢筋的第批截断面断点要求离支座边,现取切断面积要求小于总面积的，支座切断根。,需在梁两侧配置纵向构造钢筋每侧配置，配筋率满足要求主梁的配筋图及支座处的配筋图见附图楼面梁平法施工图见图图楼面梁平法施工图构造筋致谢混凝土结构设计任务终于完成了。在这里特别要感谢张丽娜老师的指导，老师对混凝土结构设计认真详细的讲解，才使我们最终能够完成此次设计。这次的结构设计既检验了我对所学专业知识的掌握程度，又使我对专业知识有了更深刻的理解。回顾整个设计过程，由于时间较为紧张，又是初次尝试独立完成整个工业楼的设计，由于考虑不周而造成的误算，错算时有发生。尽管现在毕业设计已基本完成，但仍然存在很多不完善，不详尽甚至不当之处，希望各位老师能够谅解。我在做混凝土设计期间做到了系统所学知识，中间我温习了以前所学的结构力学砼结构设计原理基础设计等书学习了从图书馆和资料室借到的书，学到了好多东西，学习了作图，再就是除了掌握自己所学的课本外，要更多的了解规范，它是我们工作的准绳。通过本次设计，我真正体会到了名建筑工程人员所肩负的责任，作为名即将毕业的大学生，只有认认真真的，踏踏实实地从最基本的小事做起，才可能真正的做好大事。这也是这几个星期最大的收获和感触。此致敬礼,参考文献混凝土结构设计原理第四版中国建筑工业出版社混凝土结构设计原理第五版中调头，，，，过渡圆倒角形位公差及粗糙度要求见零件图图纸两端中心孔卡箍双顶尖精车当圈槽两端中心孔卡箍双顶尖铣铣三处键槽铣床机用抱钳功螺纹左端螺纹深，孔深丝锥检验检验工序尺寸钳去两键槽周边毛刺洗涤吹净称重量总检按零件图总结和展望翻阅了大量资料的基础上，对纺织浆料真空超细粉碎系统和关键技术装备进行了研究和设计。其中重点做了级高剪切均质机的设计，设计中许多地方参考了已有产品的设计经验。计中在决定其转轴和电动机的联结方式是，选择了其二者通过联轴器直接相联，如此既减少了其所占空间，又提高了其工作效率均质机的机筒和定子采取分离式，大大方便了安装对于密封的选用，考虑了多方面的因素，如卫生装拆等，选择了机械密封油封和型密封圈密封等。由于自身知识水平及实践经验的限制，设计中有许多需要改进的流，由于两圆筒速度不同，间隙内流体层之间存在速度梯度，产生剪切力。如圆筒设为定子和转子，在定转子间隙很小情况下，转子速度越大，定转子间隙越小，则最大剪切越大。而对于纤维物料处理时，在由高速旋转的定转子形成的流场内，由于流动着的流体流于齿槽边界接触不同速度运动的两股流体相互接触产生剧烈的湍流。湍流状态下，由于不断变化的流动速度和由此产生的脉动压力作用于分散向颗粒表面，进而产生强烈的剪切作用力。湍流强度越大，流体所受的剪切作用越大，另外，湍流运动的脉动特性使其具有传递扩散性，从而使物料的粉碎过程中能更产生很好的分散混合效果。可以看出，当速度达到定值时，流体各层之前产生的剪切应力大于纤维物料的临界剪切应力，从而使纤维物料破碎。液力剪切是高速流动的流体本身对流体内粒子产生强大的剪切作用，而且由于高速流动产生剧烈的微湍流，在湍流边缘出现很高的局部速度梯度，处于这种局部速度下的粒子会受剪切而微粒化，液力剪切分层流剪切与湍流剪切，高黏度物料般处于层流状态，低黏度物料般处于湍流状态，果蔬汁物料处于两者之间。高频压力波作用高频压力波主要有空穴效应，高频压力振动，可使颗粒表面周期性膨胀压缩，致使固相与液相颗粒破裂。空穴效应是由于大量气泡随压力升高而瞬间溃灭而产生的高速微射流，速度可达到到这高速微射流产生的脉冲压力接近这就是空穴效应。高频压力振动是由于定转子齿槽时开时闭时产生的，高频压力波对果疏汁等含液液相的物料可达到很好的均质效果。机械撞击剪切作用对于含固体工。结构力求便于安装与调整，方便修理和更换零部件。造型好。使之既适用经济，又美观大方。参考已有均质机的支座设计，本均质机支座的结构如图所示，图支座结构图图指座结构图物料进口出口尺寸的确定本均质机的处理量约为包括水在内，由，处理量进口内径舞料进口流速时间，有考虑到物料进去后有个加速，所以取。查机械手册新版此处内螺纹选用圆柱内螺纹对于物料出口，国建筑工业出版社混凝土结构设计规范中国建筑工业出版社民用建筑设计规范中国建筑工业出版社连续板计算。取宽板带作为计算单元。计算简图如图所示。图板的计算简图弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减，由表可查得，板的弯矩系数分别为边支座，边跨中，立端第二支座，中跨中，中间支座，离端第二跨跨中故正截面受弯承接力计算环境类别级，混凝土，板的最小保护层厚度。假设纵向钢筋直径板厚则截面有效高度。板宽。又混凝土，,。级钢筋。板配筋计算的过程列于表板的计算配筋计算表截面弯矩设计值计算配筋实际配筋计算结果表明，支座截面的均小于，符合塑性内力重分布原则均大于同时大于满足最小配筋率的要求次梁的设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。荷载设计值板传来永久荷载次梁自重次梁粉刷小计可变荷载设计值荷载总设计值计算简图按塑性内力重分布设计，主梁截面为。计算跨度边跨中间跨因跨度相差小于，可按等跨连续梁计算，次梁计算简图见图图次梁的计算简图内力计算由表，表可分别查得弯矩系数和剪力系数。连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩系数表端支座支承情况截面端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中间支座中间跨中搁支在墙上用于两跨连续梁用于多跨连续梁与梁整体连接与柱整体连接在均布荷载作用下，等跨连续梁的剪力设计值可按下列公式计算式中剪力设计值考虑塑性内力重分布的剪力系数，按表采用净跨度。连续梁考虑塑性内力重分布的剪力系数表箍筋间距，截面高度在的梁，最大箍筋间距为，因此，取箍筋间距。沿梁长不变。验算配筋率下限值。弯矩调幅时要求的配筋率下限为实际配筋率满足要求主梁的设计按弹性方法设计荷载设计值。为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载次梁传来永久荷载主梁自重含粉刷永久荷载设计值可变荷载设计值计算简图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度支承中心线之间的距离。，主梁的计算简图见图图主梁的计算简图可利用附表计算内力。内力计算及包络图弯矩设计值弯矩,式中系数，由附表相应栏内查得,,端打中心孔左端面外形右端外形三爪定心卡盘粗车各端长度和直径各尺寸留余量毫米右端外形左端中心孔三爪定心卡盘尾顶尖粗车调头各尺寸留余量毫米左端外形右端中心孔三爪定心卡盘尾顶尖检验热处理固溶研磨顶尖孔研去两端锥面的氧化皮三爪定心卡盘锥面铸铁研具精车，，，，，过渡圆倒角形位公差及粗糙度要求见零件图图纸两端中心孔卡箍双顶尖精车