1、“.....次梁截面为，现浇板在墙上的支承长度不小于，取板在墙上的支承长度为。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨中跨板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差﹤，均可按五跨等跨度连续板计算计算简图如下板的计算简图内力计算及配筋各截面的弯矩计算见表表板的弯矩计算截面边跨中第内支座中间跨中中间支座弯矩系数正截面承载力计算取板的截面有效高度，各截面的配筋计算见表表板的正截面承载力计算截面位置边跨中第内支座中间跨跨中中间跨支座,未找到引用源。,未找到引用源。选用钢筋实配面积注对于轴线间板带，其中间支座和中间跨中截面弯矩设计值可折减。求。，满足要也不大于经验算，配筋率,根据计算结果及板的构造要求，板配筋图见附表。四次梁设计按塑性内力重分布计算次梁的支撑情况荷载计算由板传来次梁肋自重次梁水泥石灰砂浆恒载活载按由可变荷载效应控制的组合按由可变荷载效应控制的组合故而荷载设计值取确定计算跨度及计算简图......”。

2、“.....其计算跨度中跨下行显示上行继电器控制电动机正转下行继电器控制电动机反转运行显示七段显示器段发光二极管七段显示器段发光二极管七段显示器段发光二极管七段显示器段发光二极管七段显示器段发光二极管七段显示器段发光二极管七段显示器段发光二极管楼指令信号登记显示二楼指令信号登记显示三楼指令信号登记显示楼上召唤信号登记显示二楼上召唤信号登记显示二楼下召唤信号登记显示三楼上召唤信号登记显示三楼下召唤信号登记显示具体的控制要求序号输入输出原停靠层召唤楼层运行方向运行情况或呼下行电梯下行至停上呼或下呼上行电梯上行至停上呼或下呼下行电梯下行至停或呼上行电梯上行至停呼同时下呼下行电梯下行至停后继续下行至停上同时呼上行电梯下行至停后继续下行至停先上呼后呼先下行后上行电梯上行至停后继续上行至停先下呼后呼先上行后下行电梯下行至停后继续上行至停先呼后上呼停反向召唤无效先呼后下呼停反向召唤无效确定接口点数输入接口输出接口安全回路上行接触器门锁下行接触器检修开关快车接触器上平层感应器慢车接触器下平层感应器级加速接触器向上按钮级减速接触器向下按钮二级减速接触器关门按钮三级减速接触器以上为组选......”。

3、“.....截面强度计算主梁正截面强度计算如下表所示，表中按简支梁计算的支座剪力设计值主梁正截面强度计算截面边跨中内支座中间跨中,未找到引用源。选用钢筋直弯直直弯弯直弯直实配面积,未找到引用源。取中间跨中截面验算其承担负弯矩时的最小配筋率及，符合要求斜截面强度计算主梁斜截面强度计算截面支座支座左支座右截面满足要求按构造配筋按计算配筋箍筋直径和肢数实配间距实际配筋率主梁吊筋计算由次梁传给主梁的集中荷载为用箍筋，双肢，取个，若用吊筋，，选用配筋图及材料图五参考书籍混凝土结构设计新版白国良王毅红主编武汉理工大学出版混凝土结构设计原理第二版刘锡军蒋隆敏主编中南大学出版社故各跨中截面属于第类形截面。次梁正截面承载力计算见下表截面边跨中第内支座中间跨中中间支座截面边跨中第内支座中间跨中中间支座剪力系数或,未找到引用源。选用钢筋实配面积......”。

4、“.....实际配筋率及符合要求斜截面承载力计算，﹥截面合适验算可否按构造配箍﹤需按计算配箍次梁斜截面强度计算如下次梁斜截面承载力计算见下表截面边跨中第内支座中间跨中中间支座箍筋直径和肢数双肢活载活载④活载活载内力组合④最不利内力或组合项次④④或组合值或组合项次或组合值﹤实配间距弯矩调幅时要求的配箍下限为实际配箍率满足要求根据计算结果及次梁的的构造要求，绘制次梁配筋图，如图所示。四主梁设计按弹性理论计算荷载计算由次梁传来的恒载主梁自重主梁侧抹灰恒载标准值活载标准值恒载设计值活载设计值确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度中跨边跨，取小值且边跨和中间跨为等跨。主梁计算简图如下内力计算弯矩设计值，其中，可由书中表查取因为为等跨设计边跨等于中跨，则有剪力设计值，其中......”。

5、“.....通过这次比较完整的设计出电梯控制，我摆脱了单纯的理论知识学习状态，通过实际设计相结合，锻炼了我综合运用所学的专业基础知识，解决实际工程问题的能力......”。

6、“.....其涂层缺陷率低,组织细密均匀,成分稀释率小,热影响区小,涂层强韧性明显提高。在有送粉器的激光器上,对钢基体表面涂覆层由镍基高温合金和粒子组成的高温耐磨合金粉末,在激光功率,送粉量为,工件移动速度为条件下,获得多道搭接的大面积高温耐磨合金。在左右高温下,涂覆层仍有很高的强硬性,是较理想的高温模具耐磨合金。通过熔覆层基合金多量等元素,也可得到比钢好得多的高温度热疲劳抗力及抗循环软化能力。激光熔覆技术以其加工精度高,热变形小,后续加工量少等特点具有很大的潜在应用价值,目前研究也比较热门,但距离大规模实际应用还需做大量的研究工作。高能束表面合金化高能束表面合金化是近年发展的新兴技术,主要能源是激光束和电子束。强流脉冲电子束辐照处理技术作为项新的电子束表面改性技术,日益受到国内外重视。对于钢模具尤其铝合金压铸模,可以钢的硬度为，而钢的硬度仅为。由此可见，钢的回火稳定性和热稳定性优于钢。热疲劳性经过室温热疲劳试验发现，钢在疲劳过程中能保持较高的强度和硬度，延缓热疲劳裂纹的萌生，从而改善钢的耐热疲劳性能。力学性能在常温下，钢的力学性能与钢接近，但高温强度高于钢......”。

7、“.....钢的韧性值和各向同性程度甚至在大棒料的中心也与高质量的优质钢接近。因此说明钢性能更适于热作模具的工作条件。等新型热作模具钢，已在发达国家得到广泛应用。钢是第代性能优异的中温热作模具钢，可用于制造比，钢有更高强韧性要求的热锻模和比钢有更高热疲劳性能要求的热挤压模热冲模。但钢在大于时的热强性欠佳，在压铸高熔点合金时，钢就显得不太合适。，是第代性能更加优异的热作模具钢，可以采用与钢同样的热处理常规工艺和新工艺方法。与优质的钢相比具有更细的显微组织，更高的回火稳定性，更好的热强度和热硬度虽有相同的常温力学性能，但有更高的高温强度。致谢在此,向帮助这篇论文顺利完成的导师和同学表示感谢,参考文献潘应君,吴新杰,张细菊,等模具钢离子渗氮层的组织与性能金属热处理理楼芬丽,张开,章建华,等钢的表面处理技术金属热处理王智祥,张建新影响铝挤压模具寿命的因素分析模具工业,彭文屹,吴晓春,闵永安,等钢铝合金压铸模的离子氮化表面技术邓汝荣,郭海涛铝型材挤压模的气体软氮化工艺铝加工王桂堂,刘湘杰模具钢低温盐浴碳氮钒共渗工艺模具工业卢金生,陈秀玉,顾敏模具钢离子共渗研究金属热处理陈国禧......”。

8、“.....张鬲君铝型材热挤压模窄缝硫碳氮共渗金属热处理陈纯馨,傅强稀土对钢在盐浴氮化中的影响新技工艺,胡正前,张文华稀土对复合表面处理钢耐磨性和高温抗氧化性的影响中国稀土学报胡正前,张文华,马晋模具钢表面处理和热疲劳热熔损性能特殊钢刘志兰,王耀宇,李升,等钢热作模具离子碳氮氧硫硼五元共渗工艺金属热处理揭晓华,董小红,黄拿灿,等钢碳氮氧硫硼五元共渗层的性能研究金属热处理韦绿梅热作模具钢激光淬火处理组织和性能研究机械工程材料陈浩,潘春旭,潘邻,等激光熔覆耐磨涂层的研究进展金属热处理朱设板的计算简图板的几何尺寸简图取板带宽为单元计算,次梁截面为，现浇板在墙上的支承长度不小于，取板在墙上的支承长度为。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨中跨板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差﹤，均可按五跨等跨度连续板计算计算简图如下板的计算简图内力计算及配筋各截面的弯矩计算见表表板的弯矩计算截面边跨中第内支座中间跨中中间支座弯矩系数正截面承载力计算取板的截面有效高度......”。

9、“.....未找到引用源。,未找到引用源。选用钢筋实配面积注对于轴线间板带，其中间支座和中间跨中截面弯矩设计值可折减。求。，满足要也不大于经验算，配筋率,根据计算结果及板的构造要求，板配筋图见附表。四次梁设计按塑性内力重分布计算次梁的支撑情况荷载计算由板传来次梁肋自重次梁水泥石灰砂浆恒载活载按由可变荷载效应控制的组合按由可变荷载效应控制的组合故而荷载设计值取确定计算跨度及计算简图。塑性内力重分布计算时......”。