1、“.....其中为集水槽长，排槽，为单格滤池反冲洗流量反反单，所以反单排槽型槽倾角。，垂直高度，壁厚。冲洗水的供给反冲洗时，选用冲洗水泵供水。冲洗泵房到滤池配水系统的管路损失反冲洗配水干管用钢管管内流速，，布置管长总计，则反冲洗总管的沿程水头损失为管路主要配件的局部阻力系数见下表表局部阻力系数值统计表配件名称数量个局部阻力系数。弯头闸阀等径三通管路的局部水头损失为，则冲洗泵房到滤池配水系统的管路总水头损失为滤池配水系统的水头损失气水分配干渠的水头损失反水气水分配干渠的水头损失按最不利条件，即气水同时反冲洗时计算。此时渠上部是空气，下部是反冲洗水，按矩形暗管非满流，近似计算。气水同时反冲洗时，水冲洗水量为反气水，则气水分配渠内水面高为反气水反水水干气水，水力半径气水反水反水反水气水，水力坡降渠反渠渠......”。

2、“.....气水分配干渠底部配水方孔水头损失方孔气水分配干渠底部配水方孔水头损失按计算，其中为反气水，为配水方孔总面积。由反冲洗配水系统的断面计算部分内容可知，配水方孔的实际总面积为方孔，则反气水方孔方孔由厂家产品样本及相关技术参数值，反洗水经过滤头的水头损失滤，气水同时通过滤头时增加的水头损失增，气水同时反冲时气水比，长柄滤头配气系统的滤帽缝隙总面积与滤池过滤总面积之比约为，则长柄滤头中的水流速度为反气水柄通过滤头时增加的水头损失增则滤池配水系统的水头损失方孔反水滤增。砂滤层水头损失滤料为石英砂，密度，石英砂滤料膨胀前的孔隙率，滤料层膨胀前的厚度，则滤料层水头损失为。富余水头取，清水渠与排水槽堰顶的高差。则反冲洗水泵所需最小扬程为水泵选两台单级双吸离心泵，用备，流量为，扬程为，转速为转分。反洗空气的供给长柄滤头的气压损失滤头气水同时反冲洗时反冲洗用空气量反气......”。

3、“.....约个，则每座滤池共计安装长柄滤头个，每个滤头的通气量，根据厂家提供数据，在该气体流量下的压力损失最大为滤头。气水分配渠配气小孔的气压损失气孔反冲洗时气体通过配气小孔的流速气孔气孔气孔压力损失按孔口出流公式计算，式中，为孔口流量系数，取，则气水分配渠配气小孔的气压损失为气孔气孔气孔配气管道的沿程压力损失反冲洗空气流量，配气干管用钢管，流速。反冲洗空气管总长，气水分配渠内的压力损失忽略不计。反冲洗管道的空气气压依下式计算气压气压，式中，气压为长柄滤头距反冲洗水面的高度，气压，则反冲洗时空气管内的气体压力为空气气压。空气温度按。考虑，查表得空气管道的摩阻为，则配气管导沿程压力损失配气管道的局部压力损失配气管道主要配件及长度换算系数见下表表配气管道主要配件及长度换算系数配件名称数量个局部阻力系数。弯头闸阀等径三通当量长度的换算公式，式中，为长度换算系数，为管道当量长度......”。

4、“.....气水冲洗室中的冲洗水水压水压方孔水压水泵反水本系统采用气水同时反冲洗，对气压要求最不利情况发生在气水同时反冲洗时，此时要求鼓风机或储气罐调压阀出口的静压为出口管气水压富式中，管为输气管道的压力总损失，气为配气系统的压力损失，气滤头气孔，水压为气水冲洗室中的冲洗水水压，富为富余压力，取富。所以鼓风机调压阀出口的静压为出口管气水压富设备选型根据气水同时反冲洗时反冲洗系统队空气的压力风量要求选三台风机。风量，风压，电机功率，两用备，正常工作鼓风量反气，符合要求。清水池设计清水池调节容积的计算表清水池调节容积计算表不设水塔或高位水池，二泵供水量应与用水情况保持致，泵用水量按最高日用水量来确定。根据包头市日用水量变化规律表列出清水池调节容积计算表，如表。由表可知所以清水池调节容积为时间用水量级泵房供水量二级泵房供水量清水池调节容积计算清水池总容积的计算水厂内建两座矩形清水池......”。

5、“.....为清水池调节容积，为小时室外消防用水量，查资料得同时间内的火灾次数为两次，次灭火用水量为，为水厂自用水量，为安全贮水量，安全水深取清水池的水深取，超高，清水池的平面尺寸取，所以安全贮水量为清水池各管管径的确定清水池进水管与出水管流速取，进水管管径按最高日平均时水量计算，出水管管径按最高日最高时用水量计算。由包头市日用水量变化规律表可知，最高日最高时用水量出现在时，为时变化系数，最高日平均时用水量为进水管管径为，出水管管径为，取，溢流管与进水管直径相同取，放空管管径可按小时内将池中水泄空计算，取，放空流速取。设两个检修孔，检修孔直径为，检修孔靠近进水管和出水管。池顶设个通气管，均匀布置，通气管直径为。池顶的覆土厚度为。吸水井设计根据需要设置分建式吸水井，靠近泵房侧与二泵平行设置，与泵房之间的距离为，分成独立的两个，中间隔墙上安装阀门以保证足以通过邻格最大吸水流量。其调度管理方便，吸水管道短，水泵运行安全程度高。其存水量经常变化......”。

6、“.....附录二英文翻译风能介绍发展历史风车的使用至少已有三千年，主要用于磨粒或泵站水，而在帆船风已成为不可缺少的电力来源甚至更长的段时间。从早在世纪，水平轴风力发电的个组成部分是农村经济，只有随着廉价的矿物燃料的引擎落入废弃，农村电气化才蔓延出来。利用风力发电或风力发电机发电可以追溯到十九世纪末期的千瓦直流风力发电机，建造在美国的丹麦研究所。然而，世纪大部分时期人们对使用风能没有兴趣，除了用于偏远住宅电力供应，并且旦并入电网成为可能，这些低功耗系统很快就被取代。个突出的例子是年史密斯普特南在美国建造的千瓦的风力发电机组，这台机组刚性转子直径是米，充分跨度间距控制和扑叶片，以减少负载。虽然这种叶片风机在年失败了，但是它仍然是最大的风机在之后的约年间。年,和在提供了个令人着迷的早期风力发电机的发展史。年他们记录了千瓦米直径的苏联巴拉克拉风力发电机组和年代初英国千瓦米直径风力发电机组的气动设计建造。在这空心涡轮叶片，展开着，被用来吸收空气动能透过机身推动另端的发电机，年在丹麦生产出了千瓦米直径机型，而后，在年法国的家电力公司已完成了兆瓦米直径风力发电机的测试。五十年代和六十年代......”。

7、“.....尽管有这些技术进步和研究热情，等等，但是在英国的电气研究协会对风力机很少有持续的兴趣直到年石油价格显著上升时。突然增加的石油价格刺激了些实质性的政府资助方案的研究,开发和示范。年，这直接导致美国设计了以千瓦米直径型风机为开始的系列风机模型，并且最终在年设计出兆瓦米直径的风力机模型。类似的方案同样在英国，德国和瑞典受到热捧。由于这些设计在最符合成本效益和些创新的概念方面可能会有不确定性，因此，需要对其进行充分规模的调查。在加拿大，生产出了台兆瓦垂直轴型风力机，并且这种概念也在美国和英国的米直径垂直轴试验设备中进行测试，博士提出使用直叶片做出的型转子替代垂直轴的设计建造了个千瓦的样机。年美国的台创新型兆瓦水平轴的风力发电机组被生产出来并进行了测试。它使用液压传动以用来替为空气密度,为功能效率，为风轮面积，为风速。空气密度相当低，比水压小倍，所以这就直接导致风力发电机需要大尺寸。取决于设计风速的选择，台兆瓦风力发电机可能会有直径的转子。功率描述为风能被转化成机械能的系数。它有个理论最大值贝兹极限，而较低的峰值能够在实践中实现......”。

8、“.....通过不断优化的详细设计和在变速情况下运行，风力机的风能利用系数得到不断改进，有可能在超出设计风速的同时保持最大风能利用系数。然而，这些措施将仅仅略有增加输出功率。为了达到增加输出功率的目的，主要靠增大风轮扫掠面积或者将风力发电机组安装在更大的风速区域。过去十年到现在风力机风轮直径陆续有增加，从直径增加到超过直径。风轮直径增大倍就可以增大四倍的风能功率输出。当然，风速同样影响功率输出，双倍风速将更为突出的使风能功率输出增加倍。因此，要充分考虑确保风电场建立在风速大的区域，并随反冲洗时液面表水液表孔反冲洗时的排水集水槽的堰上水头由矩形堰的流量公式求得，其中为集水槽长，排槽，为单格滤池反冲洗流量反反单，所以反单排槽型槽倾角。，垂直高度，壁厚。冲洗水的供给反冲洗时，选用冲洗水泵供水。冲洗泵房到滤池配水系统的管路损失反冲洗配水干管用钢管管内流速，，布置管长总计......”。

9、“.....弯头闸阀等径三通管路的局部水头损失为，则冲洗泵房到滤池配水系统的管路总水头损失为滤池配水系统的水头损失气水分配干渠的水头损失反水气水分配干渠的水头损失按最不利条件，即气水同时反冲洗时计算。此时渠上部是空气，下部是反冲洗水，按矩形暗管非满流，近似计算。气水同时反冲洗时，水冲洗水量为反气水，则气水分配渠内水面高为反气水反水水干气水，水力半径气水反水反水反水气水，水力坡降渠反渠渠，渠内水头损失反水反水反水，气水分配干渠底部配水方孔水头损失方孔气水分配干渠底部配水方孔水头损失按计算，其中为反气水，为配水方孔总面积。由反冲洗配水系统的断面计算部分内容可知，配水方孔的实际总面积为方孔，则反气水方孔方孔由厂家产品样本及相关技术参数值，反洗水经过滤头的水头损失滤，气水同时通过滤头时增加的水头损失增，气水同时反冲时气水比，长柄滤头配气系统的滤帽缝隙总面积与滤池过滤总面积之比约为......”。