及，如图所示图滑块滑块采用号钢，淬硬度在以上，成型部位采用局部热处理达到硬度要求。侧型芯采用钢制造，硬度在以上。滑块的导槽滑块的导槽与滑块的配合要求运动平稳，不宜过分松动，亦不宜过紧，两者之间上下左右各有对平面配合，配合取，其余各面留有间隙。滑块的导槽部分应有足够的长度，避免运动中产生歪斜，般导槽部分长度应大于滑块宽度的。导滑槽应有足够的耐磨性，由钢制造，硬度在以上。滑块的导滑槽结构如图所示图导滑槽温度调节系统的设计在塑件成型过程中，模具的温度直接影响到塑料的充模塑件的定型模塑的周期和塑件的质量，而模具的温度高低又取决于塑料的结晶性塑件尺寸与结构性能要求以及其它工艺条件熔料温度注射速度注射压力等。模具温度调节的基本原则如下对于黏度低流动性好的塑料，可采用常温水进行冷却，并通过调节水的流量大小控制模具温度。对于粘度高流动性差的塑料，常需要对模具加热。对于黏流温度或熔点不太高的塑料，般采用常温水或冷冻水对模具进行冷却。有时也采用加热措施对模具的温度进行控制。对于黏流温度或熔点高的塑料，可采用温水控制温度。对于流程很长壁厚又较厚的塑件，或者是黏流温度或熔点虽然不高但成型面积很大的塑件，可对模具采取适当的加热措施。对于小型薄壁零件，当成型工艺要求的模温不太高时，可依靠自然空气冷却。加热系统的设计由于该塑件的材料是，且要求的模温较低，所以本模具不需要设置加热系统，只设置冷却系统即可。冷却系统的设计塑料的模温要求较低，由于模具不断地被注入的熔融塑料加热，模温升高，单靠模具本身自然散热不能使模具保持较低的温度，因此，必须加设冷却装置。模具冷却系统的设计原则如下在保证模具材料有足够机械强度的前提下，冷却水道尽可能开设在靠近型腔或型芯表面的位置。冷却水道的直径优先采用以上的，且各个水道的直径应尽量相同，避免因水道直径不同造成冷却液流速不均。防漏水，特别不能渗透到成型区域，当水道必须通过镶件模板接缝时，必须密封。进出水口应设在不影响操作的方位，通常设在注射机操作位置的对面或模具下方。在模具总体设计过程中应给冷却水道留出足够的空间。而且在冷却系统内，各处连接处应保持密封，防止冷却水外泄。模具零件的计算本次设计计算模具成型零件的工作尺寸时均采用平均尺寸平均收缩率平均制造公差和平均磨损量来进行计算。查资料得材料的收缩率为，故平均收缩率为，考虑到工厂模具制造的现有条件，模具制造公差取，塑件未标注公差尺寸采用。型腔工作尺寸的计算型腔径向尺寸计算型腔径向平均尺寸计算公式如下式中模具型腔径向尺寸塑件径向公称尺寸平均收缩率，取系数，取塑件公差值成型零件制造公差，取。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为成型零件制造公差为。型腔深度尺寸计算型腔深度平均尺寸计算公式如下式中模具型腔深度尺寸塑件深度公称尺寸。对于的尺寸，其深度公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其深度公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其深度公称尺寸为，成型零件制造公差为。型芯工作尺寸计算型芯径向尺寸计算型芯径向平均尺寸计算公式如下对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸,其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。型芯高度尺寸计算型芯高度平均尺寸计算公式如下对于的尺寸，其高度公称尺寸为，成型零件制造公差为对于的尺寸，其高度公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其高度公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其高度公称尺寸为，成型零件制造公差为。型腔侧壁厚度和底板厚度计算由于模具的型腔为组合式圆形型腔，所以采用圆形组合式的计算公式来计算其厚度。采用号钢为侧壁和底板的材料，其物理参数,。型腔侧壁厚度计算利用刚度公式计算，其计算公式如下式中凹模型腔的侧壁厚度材料的弹性模量，取成型零部件的许用变形量，，取凹模型腔内孔的半径，取模腔压力，取材料的泊松比，碳钢为。代入数据，计算得利用强度公式计算，其计算公式如下式中材料的许用应力,取。代入数据，计算得刚度和强度的比较，侧壁厚度应大于，本次设计中型腔的侧壁为，所以型腔侧壁满足要求。型腔底板厚度计算利用刚度公式计算，其计算公式如下代入数据，计算得利用强度公式计算，其计算公式如下代入数据，计算得刚度和强度的比较，底板厚度应大于，本次设计中型腔的底板厚度为，所以型腔底板厚度满足要求。冷却系统的有关计算设定该模具平均工作温度为，用的水作为模具冷却介质，其出口温度为，产量为秒套。冷却水体积流量的计算忽略模具因空气对流热辐射与注吨矿井于年月日试生产，年实际出煤万吨，年计划 出煤万吨。井田东西走向长公里，南北倾斜宽公里，面积约 平方公里，矿井占地面积亩 回风石门，东翼回风石门，西二采区回风石门。井底车场水平标高为 ，目前生产的为矿井水平东采区，东采区划分为北翼和南翼二部 分，北翼和南翼分别布臵四条上下山，上与采区总回风巷相通，下与采区石 门相连，系统完善。其中南翼皮带机大巷和南翼煤轨道大巷作为南翼的进风 大巷，南翼煤回风下山和南翼煤第二回风下山作为南翼的回风大巷其中 北翼皮带机大巷和北翼煤轨道大巷作为北翼的进风大巷，北翼煤回风大巷 和北翼煤第二回风大巷作为北翼的回风大巷形成双进双回的采区通 风系统。开采范围内均采用下山开采。根据煤层煤回风大巷 和北翼煤第二回风大巷作为北翼的回风大巷形成双进双回的采区通 风系统。开采范围内均采用下山开采。根据煤层赋存条件，东采区采用倾斜 长壁开采，西二西三采区采用走向长壁开采。 淮南矿业集团公司张集煤矿北区 矿井和东采区 瓦斯综合治理防灭火防尘设计 编制通风科 日期年月 张集矿北区矿井和东采区 瓦斯综合治理防灭火防尘设计 第章矿井主要概况 第节矿井概况 张集矿北区位于凤台县城西约，投资回收期年含建设期。可见，该项目财务效果明显。项目贷款偿还期为年包括建设期，以生产能力利用率表示盈亏平衡点为，表明该项目只要达到生产能力，企业就可以实现保本。因此，投资回报率高，资金回收快，项目抗风险能力较强，经济效益良好。可行性研究表明，项目市场前景广阔，技术水平先进合理，经济效益社会效益和生态效益显著。实施该项目是有利于加强良种繁育和推广，提高奶牛生产水平二是有利于加快推进规模化营组织模式先进，具备项目建设和经营能力其家股东单位资金实力雄厚，技术及管理支撑力量强。项目选择技术方案科学合理，工艺设备先进适用安全可靠。项目建设所需投资万元，工程占地亩，总建筑面积平方米，年产鲜奶万吨带动农户鲜奶产量万吨，饲料万吨，有机肥万吨，加工原奶万吨。计算生产期内年销售收入万元，年总成本费用万元，年上缴营业税金及附加万元，所得税万元，利润总额万元。总投资收益率为，项目投资财务有限公司中国种畜进出口有限公司加拿大亚达国际出口公司新西兰牛类出口有限公司共同出资组高等教育出版社，姬文芳机床夹具设计，航空工业出版社，许影机械加工工艺手册，机械工业出版社，王爱玲现代数控机床结构与设计，兵器工业出版社，于俊机械制造技术基础，机械工业出版社，陈世钟刀具工程师手册，黑龙江科技技术出版社，姜家吉数控机床加工工艺，机械工业出版社，李斌数控加工技术，高等教育出版社，李宏盛机床数控技术及应用，高等教育出版社，袁哲俊金属切削刀具，上海科学技术出版社，吸油管路上的滤油器，其过滤能力应为液压泵流量的两倍以上。滤油器的材料应具有定的机械强度，保证在定的工作压力下不会因液压力的作用而受到破坏在定的工作温度下及，如图所示图滑块滑块采用号钢，淬硬度在以上，成型部位采用局部热处理达到硬度要求。侧型芯采用钢制造，硬度在以上。滑块的导槽滑块的导槽与滑块的配合要求运动平稳，不宜过分松动，亦不宜过紧，两者之间上下左右各有对平面配合，配合取，其余各面留有间隙。滑块的导槽部分应有足够的长度，避免运动中产生歪斜，般导槽部分长度应大于滑块宽度的。导滑槽应有足够的耐磨性，由钢制造，硬度在以上。滑块的导滑槽结构如图所示图导滑槽温度调节系统的设计在塑件成型过程中，模具的温度直接影响到塑料的充模塑件的定型模塑的周期和塑件的质量，而模具的温度高低又取决于塑料的结晶性塑件尺寸与结构性能要求以及其它工艺条件熔料温度注射速度注射压力等。模具温度调节的基本原则如下对于黏度低流动性好的塑料，可采用常温水进行冷却，并通过调节水的流量大小控制模具温度。对于粘度高流动性差的塑料，常需要对模具加热。对于黏流温度或熔点不太高的塑料，般采用常温水或冷冻水对模具进行冷却。有时也采用加热措施对模具的温度进行控制。对于黏流温度或熔点高的塑料，可采用温水控制温度。对于流程很长壁厚又较厚的塑件，或者是黏流温度或熔点虽然不高但成型面积很大的塑件，可对模具采取适当的加热措施。对于小型薄壁零件，当成型工艺要求的模温不太高时，可依靠自然空气冷却。加热系统的设计由于该塑件的材料是，且要求的模温较低，所以本模具不需要设置加热系统，只设置冷却系统即可。冷却系统的设计塑料的模温要求较低，由于模具不断地被注入的熔融塑料加热，模温升高，单靠模具本身自然散热不能使模具保持较低的温度，因此，必须加设冷却装置。模具冷却系统的设计原则如下在保证模具材料有足够机械强度的前提下，冷却水道尽可能开设在靠近型腔或型芯表面的位置。冷却水道的直径优先采用以上的，且各个水道的直径应尽量相同，避免因水道直径不同造成冷却液流速不均。防漏水，特别不能渗透到成型区域，当水道必须通过镶件模板接缝时，必须密封。进出水口应设在不影响操作的方位，通常设在注射机操作位置的对面或模具下方。在模具总体设计过程中应给冷却水道留出足够的空间。而且在冷却系统内，各处连接处应保持密封，防止冷却水外泄。模具零件的计算本次设计计算模具成型零件的工作尺寸时均采用平均尺寸平均收缩率平均制造公差和平均磨损量来进行计算。查资料得材料的收缩率为，故平均收缩率为，考虑到工厂模具制造的现有条件，模具制造公差取，塑件未标注公差尺寸采用。型腔工作尺寸的计算型腔径向尺寸计算型腔径向平均尺寸计算公式如下式中模具型腔径向尺寸塑件径向公称尺寸平均收缩率，取系数，取塑件公差值成型零件制造公差，取。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。对于的尺寸，其径向公称尺寸为，成型零件制造公差为。