国建筑工业出版社混凝土结构设计规范中国建筑工业出版社民用建筑设计规范中国建筑工业出版社连续板计算。取宽板带作为计算单元。计算简图如图所示。图板的计算简图弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减，由表可查得，板的弯矩系数分别为边支座，边跨中，立端第二支座，中跨中，中间支座，离端第二跨跨中故正截面受弯承接力计算环境类别级，混凝土，板的最小保护层厚度。假设纵向钢筋直径板厚则截面有效高度。板宽。又混凝土，,。级钢筋。板配筋计算的过程列于表板的计算配筋计算表截面弯矩设计值计算配筋实际配筋计算结果表明，支座截面的均小于，符合塑性内力重分布原则均大于同时大于满足最小配筋率的要求次梁的设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。荷载设计值板传来永久荷载次梁自重次梁粉刷小计可变荷载设计值荷载总设计值计算简图按塑性内力重分布设计，主梁截面为。计算跨度边跨中间跨因跨度相差小于，可按等跨连续梁计算，次梁计算简图见图图次梁的计算简图内力计算由表，表可分别查得弯矩系数和剪力系数。连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩系数表端支座支承情况截面端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中间支座中间跨中搁支在墙上用于两跨连续梁用于多跨连续梁与梁整体连接与柱整体连接在均布荷载作用下，等跨连续梁的剪力设计值可按下列公式计算式中剪力设计值考虑塑性内力重分布的剪力系数，按表采用净跨度。连续梁考虑塑性内力重分布的剪力系数表箍筋间距，截面高度在的梁，最大箍筋间距为，因此，取箍筋间距。沿梁长不变。验算配筋率下限值。弯矩调幅时要求的配筋率下限为实际配筋率满足要求主梁的设计按弹性方法设计荷载设计值。为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载次梁传来永久荷载主梁自重含粉刷永久荷载设计值可变荷载设计值计算简图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度支承中心线之间的距离。，主梁的计算简图见图图主梁的计算简图可利用附表计算内力。内力计算及包络图弯矩设计值弯矩,式中系数，由附表相应栏内查得,,场系统进行了较为全面的分析与研究。综合，论文主要完成了以下设计工作阐述了光伏发电的控制系统的设计思路。根据指标要求完成了各个电路的硬件设计。完成了对软件编程，并且进行了大量的调试及修改完善工作，使整个系统能较稳定的运行。借助仿真软件，进行了系统部分模块的模拟调试，验证了控制器的合理性和可靠性，基本完成了光伏发电控制系统的设计指标。有待进步研究的的弯矩分别为与前面计算的,接近第跨的集中荷载作用点处的弯矩分别为弯矩包络图见附图。承载力计算正截面受弯承载力跨内按型截面计算，因跨内没有间距小于主梁距的次梁，翼缘计算宽度按，和中较小值确定，取。假定主梁上部纵筋直径，则排钢筋时两排时除支座为排其余纵向受力钢筋均为排，跨内截面经判别都属于第类型截面，支座边的弯矩设计值正截面受弯承载力的计算过程列于表当，时其它条件不变时，当,时其它条件不变时，当，时其它条件不变时，当,时其它条件不变时，主梁正截面承载力计算表截面弯矩设计值或选配钢筋主梁纵向钢筋的弯起和截断按弯矩包络图确定。斜截面受弯承载力验算截面尺寸满足截面尺寸要求计算所需腹筋采用双肢箍筋不需要配置弯起钢筋验算最小配筋率满足要求次梁两侧附加横向钢筋计算次梁传来的集中力附加箍筋布置范围取附加箍筋双肢，则在长度内布置附加箍筋的排数。排，次梁两侧各布置排满足要求因主梁的腹板高度大于，需在梁侧设置纵向构造钢筋，两侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的且间距不大于，现每侧配置，满足要求。绘制施工图板的配筋图板配筋采用分离式，板面钢筋从支座边伸出长度取板的配筋图见附图次梁的配筋图次梁支座截面上部的钢筋的第批截断面断点要求离支座边,现取切断面积要求小于总面积的，支座切断根。,需在梁两侧配置纵向构造钢筋每侧配置，配筋率满足要求主梁的配筋图及支座处的配筋图见附图楼面梁平法施工图见图图楼面梁平法施工图构造筋致谢混凝土结构设计任务终于完成了。在这里特别要感谢张丽娜老师的指导，老师对混凝土结构设计认真详细的讲解，才使我们最终能够完成此次设计。这次的结构设计既检验了我对所学专业知识的掌握程度，又使我对专业知识有了更深刻的理解。回顾整个设计过程，由于时间较为紧张，又是初次尝试独立完成整个工业楼的设计，由于考虑不周而造成的误算，错算时有发生。尽管现在毕业设计已基本完成，但仍然存在很多不完善，不详尽甚至不当之处，希望各位老师能够谅解。我在做混凝土设计期间做到了系统所学知识，中间我温习了以前所学的结构力学砼结构设计原理基础设计等书学习了从图书馆和资料室借到的书，学到了好多东西，学习了作图，再就是除了掌握自己所学的课本外，要更多的了解规范，它是我们工作的准绳。通过本次设计，我真正体会到了名建筑工程人员所肩负的责任，作为名即将毕业的大学生，只有认认真真的，踏踏实实地从最基本的小事做起，才可能真正的做好大事。这也是这几个星期最大的收获和感触。此致敬礼,参考文献混凝土结构设计原理第四版中国建筑工业出版社混凝土结构设计原理第五版中问题本论文虽然已基本完成太阳能光伏发电控制系统的硬件和软件的设计，但由于学术水平实践经验以及时间条件等的限制，仍有很多不足的地方，与本文相关的问题还有大量工作需要进步深入进行。其中包括电源电路的输入电压最高位，高于时输出特性明显下降，其中控制参数还可根据实际输出效果做进步优化。考虑到实验的可行性，本次设计中的灯设定的功率不是很大，只做到了几十瓦，在实际应用中需要更大功率的灯。所以在驱动电路方面还有待更加深入的研究。参考文献赵明,杨劲松,钱伟,曹刚大功率路灯驱动电源的设计照明工程学报,陈尚伍,陈敏,钱照明高亮度太阳能路灯照明系统电力电子技邓超平,凌志斌新型的单相电路实现功率因数校正上海交通大学学报,张正华有机太阳电池与塑料太阳电池北京化学工业出版社,窦伟，许洪华，李晶跟踪式光伏发电系统研究太阳能学报,陈尚伍,陈敏,钱照明高亮度太阳能路灯照明系统电力电子技术，,,,,,,,,,,定时器初始化使能定时器数组取均值定时器中断入口实时显示程序抗干扰计数变量重新赋值大致读取次转换数值读标志位置以路的均值存储数据,数据有误则不存储以路的均值存储数据，存储新数据以路的均值存储数据,数据有误则不存储以路的均值存储数据，存储新数据定时器中断入口信号输出,光强数组初始化，初始值为光强较弱已去除干扰信号，电源电路片选线关闭电源电路片选线打开转换结果处理处理函数初始化通道通道通道通道启动转换转换结果处理函数附录程序使用说明书附录中程序是的控制程序。程序开发使用软件。程序主要包括主函数初始化函数问题。 本文介长分析 框架，我们在模型中纳入资本市场的作用。实证结果表明是中国 资本市场在提高资源配臵效率促进储蓄投资转化方面没有发挥应 有的作用二是中国居民储蓄转化成投资的渠道不畅通，储蓄的增长 并没有伴随投资同步增长，因而它对经济增长的直接作用是反向由上海证 券交易所和深圳证券交易所全国市场深圳证券交易所小型股市场 场外市场市场地方性的柜台市场。 第三，我国多层次资本市场建设的路径是先从最容易复制和模仿 的全国性交易所市场开始，再逐级向小型股市场区域性市场 电子公告栏市场推进。 第四，建立以金融监管为主体，完善金融机的需求驱动力。 金融成长周器中断流程图如图。详细程序代码如附录和中说明。程序流程图主要包括两个部分，第部分即流程图为主程序流程图，系统启动后，首先进行各个寄存器和标志位的初始化，初始化阶段完成的工作有定时器完成初始设置，光强寄存数组初始化，各个控制标志位初始化。之后程序开始不断的对采样值进行处理分析，根据处理结果来设置控制位的状态，若采集信息是干扰信息，则放弃此处采样结果，等待下次信息到来，反之将采集结果寄存到光强数组中。当没有定时器中断到来的情况下，主程序就连续不断的对程序处理，国建筑工业出版社混凝土结构设计规范中国建筑工业出版社民用建筑设计规范中国建筑工业出版社连续板计算。取宽板带作为计算单元。计算简图如图所示。图板的计算简图弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减，由表可查得，板的弯矩系数分别为边支座，边跨中，立端第二支座，中跨中，中间支座，离端第二跨跨中故正截面受弯承接力计算环境类别级，混凝土，板的最小保护层厚度。假设纵向钢筋直径板厚则截面有效高度。板宽。又混凝土，,。级钢筋。板配筋计算的过程列于表板的计算配筋计算表截面弯矩设计值计算配筋实际配筋计算结果表明，支座截面的均小于，符合塑性内力重分布原则均大于同时大于满足最小配筋率的要求次梁的设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。荷载设计值板传来永久荷载次梁自重次梁粉刷小计可变荷载设计值荷载总设计值计算简图按塑性内力重分布设计，主梁截面为。计算跨度边跨中间跨因跨度相差小于，可按等跨连续梁计算，次梁计算简图见图图次梁的计算简图内力计算由表，表可分别查得弯矩系数和剪力系数。连续梁考虑塑性内力重分布的弯矩系数表端支座支承情况截面端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中间支座中间跨中搁支在墙上用于两跨连续梁用于多跨连续梁与梁整体连接与柱整体连接在均布荷载作用下，等跨连续梁的剪力设计值可按下列公式计算式中剪力设计值考虑塑性内力重分布的剪力系数，按表采用净跨度。连续梁考虑塑性内力重分布的剪力系数表箍筋间距，截面高度在的梁，最大箍筋间距为，因此，取箍筋间距。沿梁长不变。验算配筋率下限值。弯矩调幅时要求的配筋率下限为实际配筋率满足要求主梁的设计按弹性方法设计荷载设计值。为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载次梁传来永久荷载主梁自重含粉刷永久荷载设计值可变荷载设计值计算简图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度支承中心线之间的距离。，主梁的计算简图见图图主梁的计算简图可利用附表计算内力。内力计算及包络图弯矩设计值弯矩,式中系数，由附表相应栏内查得,,场系统进行了较为全面的分析与研究。综合，论文主要完成了以下设计工作阐述了光伏发电的控制系统的设计思路。根据指标要求完成了各个电路的硬件设计。完成了对软件编程，并且进行了大量的调试及修改完善工作，使整个系统能较稳定的运行。借助仿真软件，进行了系统部分模块的模拟调试，验证了控制器的合理性和可靠性，基本完成了光伏发电控制系统的设计指标。有待进步研究的