量式式式上式表示了偏心距与摆幅之间的关系，般取第二项为正值。摆幅按照破碎物料要求破碎比而定，本计算中，总摆幅为，,故动偏心与动鄂摆幅之间的关系对鄂式破碎机的设计十分重要因为这个关系涉及到破碎构件的行程大小。动鄂水平行程动鄂水平行程对破碎机生产率影响较大,排料口水平行程小会降低生产率但也不能太大,否则在排料口的物料由于过多而使破碎力急剧增加,致使机件过载损坏。因此,动鄂在排料口处的水平行程为式中最小排口尺寸。偏心距不论动鄂齿面轨迹性能值分配是否合理，在机构其他尺寸参数不变的情况下，增大曲柄半径，均会使鄂板齿面个点的行程值增大，方面可以提高生产力，另方面也增大了机器的功耗。由于曲柄半径的改变并不能有效地调整齿板轨迹性能值的分配，因此，只有在调整其他参数仍得不到要求的行程值时，方以曲柄半径作为设计变量。从这个意义上讲，曲柄可作为设计变量，也可以按现有的设计经验确定。通常，对于复摆式鄂式破碎机，由于初定值则，故取悬挂高度悬挂高度是指曲柄支承中心到固定鄂板上端水平面间的垂直距离。按照结构特点，可把复摆式鄂式分为三种类型，即正悬挂，零悬挂和负悬挂。破碎腔高度在钳角定的情况下，破碎腔高度有所要求的破碎比而定，通常，破碎腔高度，其中为给矿口宽度根据设计需要取通常，破碎腔的有效高度为实际腔高的倍。取破碎力破碎力的计算以立方体典型物料形状为依据，并考虑大尺寸进料块粒是逐渐阶段破碎成成品而卸出，破碎力大小取决于鄂板凸齿作用点施加的物料应力和物料抗拉强度。第阶段破碎，图表示作用在立方上的力图作用在立方体上的力立方体由于齿棱作用，受力面产生拉应力，支撑面产生压应力，这些力在断裂面上引起的应力,见非标准机械设备设计式故得式式中第阶段使物料碎裂的破碎力。物料的抗劈强度约等于抗拉强度立方体物料连长齿棱间距第二阶段破碎物料经过第阶段破碎以后,成为两个半立方体,在动鄂摆开时落入破碎时,并改变方向进行再破碎,第二阶段的破碎力是式第三阶段破碎物料进行第二阶段破碎以后,成为块体进行再破碎第三阶段的破碎式所破物料的抗劈强度是而鄂板齿棱距,,则第阶段破碎力此力产生侧向分力,设棱角为,则侧向力为,即边长立方体，至少和动鄂的个齿棱相接触，因而此时破碎力为。在特殊情况下，也可能同时与个齿棱接触，此时破碎力为。取平均值。经过多次冲击以后，新的立方体才能最后形成。原始进料的破碎力和第二阶段中最后两个冲击的破碎力可能同时出现，因而总破碎力这两个破碎力的作用点取决于物料粒度与相应出料口宽度。总破碎力也可能有其他的组合方式，而使破碎力减小，从而总破碎力的波动是最大破碎力满载破碎时破碎力的最大峰值称为最大破碎力。其计算公式见鄂式破碎机教材页。式中最大破碎力抗压强度有效破碎系数，当时，取。破碎腔尺寸的单位是。由已知得取得功率的计算见鄂式破碎机教材页有公式式式中计算功率放大器最大破碎力动鄂诸点水平行程平均值破碎腔平均齿角机械总效率，由表可知，。等效破碎系数，中大型机，有。已知有取所以得为了保证破碎机的工作可靠，并考虑尖峰负荷，还必须乘以安全系数故所选电动机功率应大于，所以选功率为。生产能力鄂式破碎机的生产能力是指机器每小时所处理的物料的立方米数。生产能力不仅与排料口尺寸有关，而且与待破物料的强度韧性物料性能以及进料的几何尺寸和块度分布有关，因此为统衡量机器生产能力的高低，标准的生产能力，是指待碎物料堆积密度为,抗压强度为的矿石自然状态。式式中破碎机生产率主轴转速动鄂下部的水平行程破碎产品的平均粒径排矿口宽度破碎产品散系数，般破碎硬矿石，可取小值破碎不太硬矿石，则取大值。矿石的堆积密度钳角取复摆式鄂鄂式破碎机的生产效率要再增加，则实际生产能力实主要零件受力计算推力板式式中推力板受力所选电动机功率偏心轴转速动鄂行程平均值。参照图，得图破碎机计算图式连杆则连杆力的平均值是见非标准机械设备手册动鄂选定偏心轴偏心距后，动鄂和定鄂的鄂板长度可按下列经验式选取最小长度正常长度两种长度可以不等，但为制造方便考虑，再根据破碎腔高和连杆的长度与啮角计算取。图表示动鄂受力情况，动鄂上的实际载荷，可以考虑为按抛物线分布，图简摆鄂式破碎机受力情况般情况下，其全力作用点是在动鄂全长的处。重要零件的设计和校核带轮的设计确定计算功率由表机械设计第七版濮良贵纪名刚主编查得工作情况系数，故式选取窄带带型根据由图确定选用型。确定带轮基准直径由表和表取主动轮基准直径。从动轮基准直径根据表，取。按要求验算带的速度前，应仔细地检查各部位螺栓是否拧紧排料口宽度是否合适，安全防护装置是否安装完善，润滑冷却系统是否正常等等。当确认全部正常无误之后，方能开车运转。空载试运转连续运转，轴承和油的温度均匀上升并不超过所有紧固件应牢固，无松动现象。飞轮带轮运转平稳。所有摩擦部位无檫伤掉屑和研磨现象，无不正常响声。有载试运转破碎机不得有周期性或显著的冲击声。给料最大粒度应符合设计确定。联系运转，轴承和油温不超过。结论通过这次毕业设计，培养了理论联系实际的设计思想，能综合运用机械设计和有关必修课程的理论，结合生产实际来解决工程实际问题，巩固加深和扩展有关机械设计方面的知识。通过制订设计方案，合理选择合适材料，正确计算零件工作能力确定尺寸，研究鄂式破碎机的受力情况，根据设计要求对其主要零件如偏心轴肘板等进行设计计算及强度计算。并全面地考虑使用和维护要求，之后进行结构设计，达到了解和掌握机械零件机械传动装置或简单机械的设计过程，根据设计要求及计算结果，绘制鄂式破碎机的总装配图及其主要零件图。回顾整个毕业设计过程，所做工作和结论如下首先设计前搜集并参阅大的文聘请专家现场指导与授课相结合，提高培训质量。培训内容有枸杞栽培技术病虫害防治技术枸杞采摘技术晾晒贮藏技术枸杞加工技术等。第十章可行性研究结论与建议都兰县枸杞基地项目建设具有丰富土地资源，产品有市场销路，技术有保证。项目建设能推进枸杞产业发展，促进农业结构调整和农民增收，增加市场供给，经济效益可观，对发展都兰县农村经济增加农民收入有着重大意义。项目符合当前的产业化和规模化种植的发展要求，可操作性较强，辐射带动能力好，经济效益社会效益和生态效益显著，项目技术上可行，实施和运行保障可靠，项目建设是可行的，建议立项实施。可研报告编写人员基本情况表附表姓名工作单位专业职称通信地址联系电话身份证号码负责主要内容签名谢长礼海西州区划大队农业资源区划高级农艺师执笔冯振华海西州区划大队林学助理工程师执笔都兰县枸杞种植基地建设项目投资与资金筹措表附表序号项目名称单位数量规格单价元投资万元资金来源备注州级财政县固定资产投资流动资金经营成本销售税金及附加所得税三有项目净现金流量无项目净现金流量增量净现金流量四累计增量净现金流量敏感性分析表附表项目计划数收入成本年销售收入年总成本年利税额投资利税率利税率增减级财政自筹资金投劳折资枸杞苗万株年生,省标二级以上株亩种植万株整地亩人工整地个工日亩肥料吨尿素二铵公斤亩牧草种子公斤省标二级以上播量公斤亩培训人次农民及村镇干部前期费按财政资金计合计单位亩品生产成本估算表附表序号项目单位消耗定额单价元单位年耗量金额元原辅材料化肥公斤公斤亩元公斤农药公斤公斤亩元公斤燃料动力及水水费亩元亩工资福利枸杞采摘公斤公斤元公斤土地承包费其它作物效益亩元亩中耕等田管费用亩元亩销售及其它费用亩元亩单位产品生产成本元总成本费用估算表附表序号年份项目生产期生产负荷外购原材料中耕及田管费肥料农药其它费用二外购燃料及动力水电其它费用三期间费用工资及福利费防疫费折旧费四其它费用土地承包费其它费用五总成本费用其中固定成本可变成本经营成本产品销售收入和销售税金信附加估算表附表单位万元序号项目单位单价生产负荷生产负荷生产负荷第年第年第年销售量销售收入万元销售量销售收入万元销售量销售收入万元销售收入万公斤枸杞子万公斤元公斤牧草万公斤元公斤二销售税金及附加农业税工商及税费利润及利润分配表附表单位万元序号年份项目经济效益计算分析期年生产负荷产品销售收入农业销售税总成本费用利润总额所得税税后利润盈余公积金盈余公积金应付利润未分配利润累计未分配利润财务现金流量表附表序号年份项目建设期试营期达产期生产负荷有项目现金流入产品销售收入回收固定资产余额回收流动资金二有项目净现金流量杞，诺木洪地区所产大粒枸杞在西北地区素有枸杞王之称。营销策略方案和营模式部分枸杞产品晾晒包装上市。大量枸杞产品与柴达木高科技药业青海力科公司等州内龙头加工企业签订供货合同，进行订单生产，以取得最大的经济效益。市场风险分析该项目产品市场销售基本无大的风险。实行订单种植，以防范和降低市场风险。第五章建设方案产品方案和量式式式上式表示了偏心距与摆幅之间的关系，般取第二项为正值。摆幅按照破碎物料要求破碎比而定，本计算中，总摆幅为，,故动偏心与动鄂摆幅之间的关系对鄂式破碎机的设计十分重要因为这个关系涉及到破碎构件的行程大小。动鄂水平行程动鄂水平行程对破碎机生产率影响较大,排料口水平行程小会降低生产率但也不能太大,否则在排料口的物料由于过多而使破碎力急剧增加,致使机件过载损坏。因此,动鄂在排料口处的水平行程为式中最小排口尺寸。偏心距不论动鄂齿面轨迹性能值分配是否合理，在机构其他尺寸参数不变的情况下，增大曲柄半径，均会使鄂板齿面个点的行程值增大，方面可以提高生产力，另方面也增大了机器的功耗。由于曲柄半径的改变并不能有效地调整齿板轨迹性能值的分配，因此，只有在调整其他参数仍得不到要求的行程值时，方以曲柄半径作为设计变量。从这个意义上讲，曲柄可作为设计变量，也可以按现有的设计经验确定。通常，对于复摆式鄂式破碎机，由于初定值则，故取悬挂高度悬挂高度是指曲柄支承中心到固定鄂板上端水平面间的垂直距离。按照结构特点，可把复摆式鄂式分为三种类型，即正悬挂，零悬挂和负悬挂。破碎腔高度在钳角定的情况下，破碎腔高度有所要求的破碎比而定，通常，破碎腔高度，其中为给矿口宽度根据设计需要取通常，破碎腔的有效高度为实际腔高的倍。取破碎力破碎力的计算以立方体典型物料形状为依据，并考虑大尺寸进料块粒是逐渐阶段破碎成成品而卸出，破碎力大小取决于鄂板凸齿作用点施加的物料应力和物料抗拉强度。第阶段破碎，图表示作用在立方上的力图作用在立方体上的力立方体由于齿棱作用，受力面产生拉应力，支撑面产生压应力，这些力在断裂面上引起的应力,见非标准机械设备设计式故得式式中第阶段使物料碎裂的破碎力。物料的抗劈强度约等于抗拉强度立方体物料连长齿棱间距第二阶段破碎物料经过第阶段破碎以后,成为两个半立方体,在动鄂摆开时落入破碎时,并改变方向进行再破碎,第二阶段的破碎力是式第三阶段破碎物料进行第二阶段破碎以后,成为块体进行再破碎第三阶段的破碎式所破物料的抗劈强度是而鄂板齿棱距,,则第阶段破碎力此力产生侧向分力,设棱角为,则侧向力为,即边长立方体，至少和动鄂的个齿棱相接触，因而此时破碎力为。在特殊情况下，也可能同时与个齿棱接触，此时破碎力为。取平均值。经过多次冲击以后，新的立方体才能最后形成。原始进料的破碎力和第二阶段中最后两个冲击的破碎力可能同时出现，因而总破碎力这两个破碎力的作用点取决于物料粒度与相应出料口宽度。总破碎力也可能有其他的组合方式，而使破碎力减小，从而总破碎力的波动是最大破碎力满载破碎时破碎力的最大峰值称为最大破碎力。其计算公式见鄂式破碎机教材页。式中最大破碎力抗压强度有效破碎系数，当时，取。破碎腔尺寸的单位是。