（定稿）年生产5万吨高淀粉玉米生产基地建设项目建议书

则移送缸工作时的发热功率当移送缸工作时，液压泵提供的压力为系统所需的最高压力，流量为。

则计算油箱的散热功率液压系统的散热渠道主要是油箱表面，如果外接管路较长，也能起到定的散热效果，但是本系统的管路都不是很长，所以忽略它的散热能力，计算油箱的表面散热能力即可。

油箱的散热面积计算如下由油箱的散热功率为油箱散热系数，取油温与环境温度差。

若系统达到热平衡，则，油温不再升高，此时，最大温差由此可见，油箱的散热完全满足系统得散热要求，不需要另外设置散热器了，而所设计得油箱容积及尺寸也符合要求。

阀块的设计阀块是液压系统的重要部件，阀座是其主体，由于阀座是各类阀的安装体，所以其加工精度要求很高。

由于座体上要加工各类阀口以及联接孔口，故设计时则必须考虑到加工时各孔口不得有位置上的冲突，同时应相通的孔口必须保证相通，不相通的孔口绝对不可相通，且相临的孔口之间应有定的距离。

般在中低压力下，为保证孔壁强度，相临的不相通的孔口间最小壁厚不得小于毫米，否则孔壁就有可能在压力冲击下崩溃，使压力油进入其他孔道，系统将会出现不可预见性事故。

阀座在设计安装时应综合考虑多方面因素。

主要是，重要尺寸设计时，尊重设计时理论数值，般情况下，小数点后仅有位数值时单位为毫米，不得对非整数尺寸进行进位或退位圆整。

阀块布置时阀块间距般不应小于毫米，布置时不得有任何干涉现象出现。

同时还应考虑易于加工，在可以实现预期功能以及安装方便的前提下应尽量减小阀座尺寸，从而节省材料，降低加工强度和难度，减少成本。

按照设计要求，尽管本设计中的各种阀件数量不多可分散布置，但考虑到阀站具有明显的控制集成度高，故障易于发现和排除的优点，因此决定选取叠加阀实现设计要求。

参与叠加的阀分别为，叠加式换向阀两个叠加式单向阀个叠加式双单向节流阀个。

根据阀块上各叠加阀的具体尺寸，从避免尺寸干涉和打孔的强度需要角度考虑所设计阀块的基本尺寸为长毫米，宽毫米，高毫米。

阀块上各工艺孔位置深度以及其余具体尺寸见阀块零件图。

液压泵站的设计液压泵站由泵组又像组件滤油器组件控温组件及蓄能器组件等组合而成。

它是液压系统的重要组成部分动力源。

它可按机械设备工况需要的压力流量清洁度，提供工作介质。

目前液压泵站产品尚未标准化，未获得套性能良好的液压系统，建议主机厂委托液压专业厂设计制造。

些研究单位和专业厂开发了系列系列系列和系列产品。

还有适用于中低压系统的系列及系列等产品均可供使用者选择。

规模小的单机型液压泵站，通常将液压控制阀安装在油箱面板之上或集成在油路块上，再安装在邮箱之上。

中等规模上，阀台设置在被控设备机构附近。

大规模的中央型液压泵站，往往设置在地下室内，可以对组成的各液压系统进行集中液压泵站上泵组的布置方式分为上置式和非上置式。

泵组置于油箱上的上置式液压泵站中，采用立式电动机并将液压泵置于油箱之内时，称为立式采用卧式电动机称为卧式。

非上置式液计算出空气流速应具有定的裕度，故此处选用空气流量大于泵流量的倍的空气滤清器。

综上所述，选用型空气滤清器。

液位液温仪表的选择根据油箱的参数选择型液位计，具体型号是。

液压系统性能验算液压系统初步设计是在些估计参数情况下进行的，当各回路形式液压元件及联接管路等完全确定后，针对实际情况对所设计的系统进行各项性能分析。

对般的液压传动系统来说，主要是进步确切的计算液压回路各段压力损失容积损失及系数效率，压力冲击和发热温升等。

根据分析计算发现问题，对些不合理的设计要进行重新调整，或许采取其他必要的措施。

液压系统压力损失计算压力损失包括管路的沿程损失，管路的局部压力损失和阀类元件的局部损失，总的压力损失为本系统管路较为复杂，有多个液压缸作为执行元件的动作回路，管路损失较大。

但是由于只有升降时有两个缸同时动作，且需流量较大，同时移送缸工作时通过的流量也很大。

所以验算这两个回路的压力损失即可。

沿程压力损失沿程压力损失主要是从阀台到各个液压缸的压油管的压力损失。

油路段管道长假设为，当液压系统正常工作时，液压油的运动粘度为，密度为。

回路沿程压力损失式中管道的长度管道的内径液流平均速度液压油密度。

夹紧缸回路沿程压力损失油在管路中的实际流速为所以油在管路中成层流状态，其沿程阻力系数为由公式可得锯切缸回路沿程压力损失油在管路中的实际流速为所以油在管路中成层流状态，其沿程阻力系数为由公式可得局部压力损失局部压力损失包括通过管路中的折管和管接头等处的局部压力损失，以及通过控制阀的局部压力损失。

其中通过管路的局部压力损失很小，可以忽略，所以只要验算通过控制阀的局部压力损失。

式中阀的额定流量通过阀的实际流量阀的额定压力损失可从产品样本中查到。

即夹紧缸局部压力损失锯切缸局部压力损失总压力损失夹紧缸锯切缸所以，先前设定的压力损失为满足要求，不需要重新设定损失压力。

液压系统的发热温升计算计算液压系统的发热功率液压系统工作时，除执行元件驱动外载荷输出有效功率外，其余全部损失功率转化为热量，使油温升高。

液压系统的功率损失主要有以下几种形式液压泵的功率损失液压执行元件的功率损失溢流阀的功率损失油液流经阀或管路的功率损失由于按个部分损失计算比较复杂，我们可以用总的输入功率减去输出的有效功率来求的。

即式中液压系统的总输入功率输出的有效功率。

式中工作周期液压泵的数量液压缸的数量液压缸的数量第台泵的实际输出压力第台泵的实际输出流量第台泵的实际输出功率第台泵工作时间液压马达的外载转矩液压马达的外载转速工作时间液压缸外载荷及此载荷时的行程。

由于系统各支路是在工作进程中是顺序动作，故需要对每个支路进行验算。

各支路的参数带入可求得以下数据。

夹紧缸工作时的发热功率当升降缸工作时，液压泵提供的压力为系统所需的最高压力，因为升降缸有两个，所以流量为压泵，论证我设计的自动换刀装置的工作原理可行性可靠性以及不足之处等等，为答辩作好充分的准备。

通过整个设计阶段的自己努力，老师的指导和同学们的帮助，我有信心顺利通过毕业设计答辩。

最后，在此对在整个设计过程中，给予我指导和帮助的老师同学表示衷心的感谢，特别是我的指导老师，对我设计给予悉心的指导，她对工作认真负责的态度也是我学习的好榜样，我受益匪浅，在此再次表示衷心的感谢，第页共页参考文献金属机械加工工艺人员手册方若愚等编，上海科学技术出版社机械制造工艺人员设计手册王绍俊编，哈尔滨工业大学教材科出版机械零件设计手册上册第二版冶金工业出版社机床夹具设计手册徐发仁编上海科学技术出版社机械制造工艺学赵志修编机械工业出版社机床夹具设计哈尔滨工业大学上海工业大学主编上海科学技术出版社加工工艺设计粗铣底平面及精铣底平面查表可得加工余量，得精加工余量为，已知底平面加工总余量为，故粗加工余量为。

精铣底平面中心定位以孔的中心线定位。

粗镗孔及精镗孔孔的钻及扩铰余量扩铰由此可以算出钻由于粗精镗孔时都以底平面为基准，故孔与底平面间的尺寸公差为，精镗孔时孔与底平面的尺寸公差为及平行度。

孔与底平面的垂直度由机床保证。

第五章机床夹具零件及部件定位件定位销小定位销材料按碳素工具钢技术条件。

热处理。

其他技术条件按机床夹具零件及部件技术条件。

如表所示第页共页基本尺寸极限偏差注的公差带按设计要求决定。

固定式定位销材料按，碳素工具钢技术条件按优质碳素结构钢钢号和般技术条件。

热处理。

渗碳深度，。

其他技术条件按机床夹具零件及部件技术条件。

导向件钻套固定钻套材料按碳素工具钢技术条件。

热处理其他技术条件按机床夹具零件及部件技术条件。

对刀件对刀块圆形对刀块材料优质碳素结构钢钢号和般技术条件热处理渗碳深度。

其他技术条件按机床夹具零件及部件技术条件。

第六章结束语毕业设计不仅是对前面所学知识检验，而且也是对自己能力提高。

主要收获和体会如下第，学到了产品设计的方法。

第二，提高了综合应用各门知识的能力。

第三，巩固了计算机绘图能力。

第四，提高了收集资料和查阅手册的能力。

第五，明确了设计必须与生产实际相结合，产品才有生命力。

第六，培养了严谨的科学作风。

总之，对我们大专学生来说，经历了这次毕业设计，为今后从事生产第线的技术改造工作技术管理工作将有非常大的帮助。

第页共页鸣谢毕业设计是完成教学计划达到专业培养目标的个重要的教学环节是教学计划中综合性最强的实践性教学环节，它在培养和提高我们综合运用专业知识分析和解决实际问题的能力，并进行工程技术人员所必须具备的基本素质的训练等方面具有很重要的意义。

毕业设计能使我们在以下几个方面有较大提高。

通过阅读有关资料对当前先进的机械制造业的发展有进步的了解。

融汇贯通几年里所学习的专业基础知识和专业理论知识。

综合运用所学专业理论知识和技能提高独立分析问题和解决实际问题的能力。

培养和提高与设计群体合作相互配合的工作能力。

历时二个多月的毕业设计接近尾声了，我的设计也基本上圆满完成了。

此时回想过去设计。

则移送缸工作时的发热功率当移送缸工作时，液压泵提供的压力为系统所需的最高压力，流量为。

则计算油箱的散热功率液压系统的散热渠道主要是油箱表面，如果外接管路较长，也能起到定的散热效果，但是本系统的管路都不是很长，所以忽略它的散热能力，计算油箱的表面散热能力即可。

油箱的散热面积计算如下由油箱的散热功率为油箱散热系数，取油温与环境温度差。

若系统达到热平衡，则，油温不再升高，此时，最大温差由此可见，油箱的散热完全满足系统得散热要求，不需要另外设置散热器了，而所设计得油箱容积及尺寸也符合要求。

阀块的设计阀块是液压系统的重要部件，阀座是其主体，由于阀座是各类阀的安装体，所以其加工精度要求很高。

由于座体上要加工各类阀口以及联接孔口，故设计时则必须考虑到加工时各孔口不得有位置上的冲突，同时应相通的孔口必须保证相通，不相通的孔口绝对不可相通，且相临的孔口之间应有定的距离。

般在中低压力下，为保证孔壁强度，相临的不相通的孔口间最小壁厚不得小于毫米，否则孔壁就有可能在压力冲击下崩溃，使压力油进入其他孔道，系统将会出现不可预见性事故。

阀座在设计安装时应综合考虑多方面因素。

主要是，重要尺寸设计时，尊重设计时理论数值，般情况下，小数点后仅有位数值时单位为毫米，不得对非整数尺寸进行进位或退位圆整。

阀块布置时阀块间距般不应小于毫米，布置时不得有任何干涉现象出现。

同时还应考虑易于加工，在可以实现预期功能以及安装方便的前提下应尽量减小阀座尺寸，从而节省材料，降低加工强度和难度，减少成本。

按照设计要求，尽管本设计中的各种阀件数量不多可分散布置，但考虑到阀站具有明显的控制集成度高，故障易于发现和排除的优点，因此决定选取叠加阀实现设计要求。

参与叠加的阀分别为，叠加式换向阀两个叠加式单向阀个叠加式双单向节流阀个。

根据阀块上各叠加阀的具体尺寸，从避免尺寸干涉和打孔的强度需要角度考虑所设计阀块的基本尺寸为长毫米，宽毫米，高毫米。

阀块上各工艺孔位置深度以及其余具体尺寸见阀块零件图。

液压泵站的设计液压泵站由泵组又像组件滤油器组件控温组件及蓄能器组件等组合而成。

它是液压系统的重要组成部分动力源。

它可按机械设备工况需要的压力流量清洁度，提供工作介质。

目前液压泵站产品尚未标准化，未获得套性能良好的液压系统，建议主机厂委托液压专业厂设计制造。

些研究单位和专业厂开发了系列系列系列和系列产品。

还有适用于中低压系统的系列及系列等产品均可供使用者选择。

规模小的单机型液压泵站，通常将液压控制阀安装在油箱面板之上或集成在油路块上，再安装在邮箱之上。

中等规模上，阀台设置在被控设备机构附近。

大规模的中央型液压泵站，往往设置在地下室内，可以对组成的各液压系统进行集中液压泵站上泵组的布置方式分为上置式和非上置式。

泵组置于油箱上的上置式液压泵站中，采用立式电动机并将液压泵置于油箱之内时，称为立式采用卧式电动机称为卧式。

非上置式