（定稿）物流配送中心建设工程建议书（喜欢就下吧）

单耳环设计如图查液压工程手册表得，取，取耳环座设计如图参考液压工程手册表，根据实际安装情况，尺寸有所变动图杆端单耳环，取，取，取，取耳环用柱销如图查液压工程手册表，取图耳环柱销开口销如图查机械零件设计手册表孔直径，图耳环座图开口销拉伸油缸的设计拉伸油缸是用来带动活动楔块运动，从而达到夹持钢丝绳的目的。

设计要求行程为拉伸力大于双向运动。

根据所夹持钢丝绳承载方向的不同，活动楔块需要向不同的方向运动，以便产生楔效应，有利于夹持，所以拉伸油缸采用双作用单活塞杆液压缸。

两个油缸配合使用，同步运动，共同带动夹持装置运动。

活塞杆端部与活动楔块铰接，后缸盖与拉伸油缸架铰接，通入压力油，推动活塞杆运动，从而带动活动楔块运动，达到动作的要求。

确定基本参数外负载工作压力液压缸的主要尺寸因为背压很小，所以可以忽略不计。

式式式中η油缸的机械效率，在工程机械中用耐油橡胶密封时，可取η因为活塞杆有时受拉，有时受压，所以活塞杆直径所以油缸内径取，活塞杆直径为。

油缸的工作行程。

所以导向长度所以缸筒壁厚和外径的计算壁厚和外径的计算因为缸筒要与其它部件焊接，而钢有定强度，良好的可塑性，冷变形塑性好，具有良好的切削加工性能，通常在正火或者调质状态下使用，力学性能指标为，，所以材料可选用钢的冷扎无缝钢管。

初取中等壁厚，即当时，缸体壁厚为式式中强度系数，当缸筒为无缝钢管时，取计入管壁公差及腐蚀时的附加厚度，般可以略去所以式式中缸体材料的许用应力所以所以缸筒的外径式缸筒的外径取，缸筒壁厚取。

因为所以初选合适。

缸筒厚度验算对最终采用的缸筒厚度应作四个方面的验算额定工作压力应低于定极限值，以保证工作安全，即条件为式可见所以符合条件。

额定工作压力也应与完全塑性变形压力有定比例范围，以避免塑性变形的发生。

式式中缸筒发生完全塑性变形的压力所以符合条件。

缸筒径向变形应处于允许的范围内式式中缸筒的耐压试验压力缸筒材料的弹性模数，钢为缸筒材料的泊桑系数，钢材所以因为密封圈的允许变形量为，所以在允许的范围内。

验算缸筒的爆裂压力式二位二通阀的控制电机的控制控制回路和主回路均于二位二通阀相同，故从略。

结论本论文以多绳摩擦提升机钢丝绳操纵装置为研究对象。

从该操纵装置的工作原理开始，介绍了该装置的主要部件及工作过程。

本文参照德国公司的多绳摩擦提升机钢丝绳操纵装置的原理，并对它的原理进行了优化。

本文主要设计了夹紧装置及其主要部件的尺寸设计了液压系统和主要液压缸的形状及尺寸。

本文主要工作和研究结论如下首先对该装置的原理进行分析及优化，建立力学模型，进行受力分析及强度校核设计液压系有的排气塞，前端盖的基本形状与尺寸如零件图所示。

后端盖的形状与尺寸端盖上开的进出油孔，安有的排气塞，后端盖的基本形状与尺寸如零件图所示。

端盖与缸筒的密封端盖与缸筒为静密封，选用形密封圈密封，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径形圈实际内径断面直径活塞的设计活塞的材料活塞的材料选用钢。

活塞的结构以及与活塞的联接方式活塞的结构采用组合式活塞与活塞杆采用半环联接方式。

活塞的技术要求活塞的外径对内孔的径向跳动公差值按，级精度选取。

端面对内孔轴线的垂直度公差值按级精度选取。

外径的圆柱度公差值按，或级精度选取。

半环的设计根据活塞的结构，半环的尺寸定为内径外径宽度为。

挤压计算式剪切计算式所以半环材料选钢处理。

活塞的密封活塞与缸筒的密封为动密封，选用形密封圈，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径密封圈内径允差密封圈宽度允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差密封圈直径允差，，，，，，。

选用形圈聚氨酯。

沟槽尺寸挡圈尺寸，查实用密封技术手册表得挡圈外径允差允差允差选用挡圈聚四氟乙烯。

活塞与活塞杆的密封活塞与活塞杆的密封为静密封，选用形密封圈密封，查实用密封技术手册表得形密封圈尺寸公称外径公称内径形圈实际内径断面直径选用形圈，橡胶矩形沟槽尺寸允差同轴度因为，单向受压，所以在形圈单侧置挡圈。

挡圈尺寸设计，查实用密封技术手册表得挡圈尺寸选挡圈聚四氟乙烯。

活塞的形状和尺寸活塞长度，根据密封情况和设计情况，取，见下图。

半环型圈图活塞的密封活塞杆的设计活塞杆的材料选择活塞杆的材料选用钢的热轧圆钢。

活塞杆的结构的实心结构。

活塞杆的技术条件活塞杆的热处理，粗加工后调质到硬度为，必要时再经高频淬火，使其硬度达到。

活塞杆外径的圆柱度公差值，应按级精度选取。

端面的垂直度公差值，应按级精度选取。

活塞杆上的螺纹，般按级精度加工，如果载荷较小，机械振动也较小时，运允许按级精度或者级精度制造。

活塞杆上工作表面的粗糙度为，其表面应镀硬铬，镀层厚度约为，镀后抛光。

活塞杆强度的校核式式中活塞杆最细处直径为所以而，可见，所以选用的活塞杆强度能满足使用要求。

活塞杆稳定性的计算采用等截面计算法活塞杆的柔度式式中长度折算系数，取活塞杆长度活塞杆横截面的回转半径式活塞杆横截面的惯性矩可见所以对于钢，大柔度杆的最小极限柔度为，中柔度杆的最小极限柔度为。

因为，所以用经验公式校核活塞杆的稳定性。

校核活塞杆的稳定性直线公式式式因所以故活塞杆的稳定性是合适的。

活塞杆端部设计选择单耳环结构，材料选用钢，因为双作用双活塞液压缸，两个端部共同承担液压力，所以每个端部单耳环承统回为精基准面，面的面积较大，定位比较稳定，加紧方案也比较简单可靠，操作方便。

粗基准的选择选择的外圆面，即面作为粗基准加工精基准面，再以精基准面加工其他端面，最后再按照互为基准的原则加工其他加工面。

制定工艺路线选择表面加工方法根据各加表面加工要求和各种加工方法能达到的经济精度，确定个表面的加工方法。

法兰盘的加工面有外圆内孔端面槽及小孔等。

材料为，查阅机械制造工艺设计简明手册表表表可得其加工方法如下表。

表各加工表面加工方法加工表面加工方法加工表面加工方法右端面粗车精车槽切槽的外圆面粗车精车槽切槽右端面粗车精车孔钻孔的右端面粗车孔钻孔的外圆面粗车精车孔钻孔左端面粗车精车孔钻孔外圆面粗车精车键槽粗铣的内孔面扩孔面粗车的内孔面扩孔面粗车的内孔面粗扩精扩面粗铣精铣的内孔面扩孔螺纹孔钻孔攻螺纹加工工艺路线的拟定根据先面后孔先主要面后次要面和先粗加工后精加工的原则，依次加工各个加工面。

初步拟定加工工艺路线见表工序号工序内容工序号工序内容铸造钻孔钻孔时效钻盲孔即柱体左端面的盲孔。

涂漆铣键槽即孔内键槽。

粗车面和内孔面钻的螺纹底孔，攻螺纹粗车面和内孔面车面精车面内孔面，切槽即槽倒角即右端面外圆倒角。

检验精车面，内孔面和内孔内的圆弧面，切槽即槽倒角右端面外圆倒角及孔内圆倒角入库钻小孔即小孔。

上述方案遵循了工艺路线拟定的般原则，但些工序有些问题还需进步讨论。

工序过长，应分两次加工，修改后的加工工艺路线见表表修改后的加工工艺路线工序号工序内容简要说明铸造时效消除内应力涂漆防止生锈粗车面和内孔面先加工基准面粗车面和内孔面精车面内孔面，切槽槽倒角即右端面外圆倒角。

粗加工结束精车面，内孔面，的圆弧面精加工开始切槽即槽，倒角右端面外圆倒角及孔内圆倒角钻小孔即小孔。

次要面在后面加工钻孔钻孔钻盲孔即差等级为。

取为，则其公差值粗，所以粗校核精车余量精粗精故余量足够。

参考文献陈明等机械制造工艺学北京机械工业出版社，杨黎明机床夹具设计手册北京国防工业出版社，胡凤兰互换性与技术测量北京高等教育出版社，徐灏机械设计手册第版，北京机械工业出版社，张秀艳画法几何及机械制图北京高等教育出版社，周开勤机械零件手册第版，北京高等教育出版社，艾兴切削用量简明手册第版，北京机械工业出版社，李云等机械制造工艺及设备设计指导手册北京机械工业出版社，朱传礼高等学校毕业设计论文指导手册北京高等教育出版社，李益民机械制造工艺设计简明手册北京机械工业出版社，郝桐生理论力学第版，北京高等教育出版社，郑甲红机械原理北京机械工业出版社，聂毓琴材料力学北京机械工业出版社，孙志礼机械设计沈阳东北大学出版社，刘艳杰机械工程材料及热加工第版，哈尔滨哈尔滨工业大学出版社，赵家齐机械制造工艺学课程设计指导书第版北京机械工业出版社，华茂发机械制造技术北京机械工业出版社，个人小结为期三周的法兰盘课程设计已经结束了，通过担的力。

单耳环设计如图查液压工程手册表得，取，取耳环座设计如图参考液压工程手册表，根据实际安装情况，尺寸有所变动图杆端单耳环，取，取，取，取耳环用柱销如图查液压工程手册表，取图耳环柱销开口销如图查机械零件设计手册表孔直径，图耳环座图开口销拉伸油缸的设计拉伸油缸是用来带动活动楔块运动，从而达到夹持钢丝绳的目的。

设计要求行程为拉伸力大于双向运动。

根据所夹持钢丝绳承载方向的不同，活动楔块需要向不同的方向运动，以便产生楔效应，有利于夹持，所以拉伸油缸采用双作用单活塞杆液压缸。

两个油缸配合使用，同步运动，共同带动夹持装置运动。

活塞杆端部与活动楔块铰接，后缸盖与拉伸油缸架铰接，通入压力油，推动活塞杆运动，从而带动活动楔块运动，达到动作的要求。

确定基本参数外负载工作压力液压缸的主要尺寸因为背压很小，所以可以忽略不计。

式式式中η油缸的机械效率，在工程机械中用耐油橡胶密封时，可取η因为活塞杆有时受拉，有时受压，所以活塞杆直径所以油缸内径取，活塞杆直径为。

油缸的工作行程。

所以导向长度所以缸筒壁厚和外径的计算壁厚和外径的计算因为缸筒要与其它部件焊接，而钢有定强度，良好的可塑性，冷变形塑性好，具有良好的切削加工性能，通常在正火或者调质状态下使用，力学性能指标为，，所以材料可选用钢的冷扎无缝钢管。

初取中等壁厚，即当时，缸体壁厚为式式中强度系数，当缸筒为无缝钢管时，取计入管壁公差及腐蚀时的附加厚度，般可以略去所以式式中缸体材料的许用应力所以所以缸筒的外径式缸筒的外径取，缸筒壁厚取。

因为所以初选合适。

缸筒厚度验算对最终采用的缸筒厚度应作四个方面的验算额定工作压力应低于定极限值，以保证工作安全，即条件为式可见所以符合条件。

额定工作压力也应与完全塑性变形压力有定比例范围，以避免塑性变形的发生。

式式中缸筒发生完全塑性变形的压力所以符合条件。

缸筒径向变形应处于允许的范围内式式中缸筒的耐压试验压力缸筒材料的弹性模数，钢为缸筒材料的泊桑系数，钢材所以因为密封圈的允许变形量为，所以在允许的范围内。

验算缸筒的爆裂压力式二位二通阀的控制电机的控制控制回路和主回路均于二位二通阀相同，故从略。

结论本论文以多绳摩擦提升机钢丝绳操纵装置为研究对象。

从该操纵装置的工作原理开始，介绍了该装置的主要部件及工作过程。

本文参照德国公司的多绳摩擦提升机钢丝绳操纵装置的原理，并对它的原理进行了优化。

本文主要设计了夹紧装置及其主要部件的尺寸设计了液压系统和主要液压缸的形状及尺寸。

本文主要工作和研究结论如下首先对该装置的原理进行分析及优化，建立力学模型，进行受力分析及强度校核设计液压