（定稿）环保滤清器生产线项目建议书（喜欢就下吧）

而马氏体在微量变形时起不到强化作用，因而它对屈服强度影响不明显，只能在随后更大的应变下才使钢的加工硬化能力增加，抗拉强度升高。

也发现双相钢在早期屈服时，流变应力与马氏体含量关系不大，只取决于可动位错在铁素体内的运动。

图珠光体贝氏体含量对强度的影响终轧温度对屈强比的影响由表可知，钢的强度随着轧制温度的变化而发生变化，但屈服强度和抗拉强度是同步发生变化，因此在相同的冷却速度终冷温度下，终轧温度的变化对屈强比的影响不明显。

终冷温度对屈强比的影响在终轧温度及冷却速度相同的条件下，钢钢的屈强比都随着终冷温度的降低而降低，如图所示。

图终冷温度对屈强比的影响当终冷为时，正处于珠光体形成区域，因此在该终冷温度下钢和钢的显微组织主要是多边形铁素体珠光体而当终冷为时，正处于贝氏体形成区域，在该终冷温度下钢和钢的显微组织主要是多边形铁素体珠光体粒状贝氏体混合组织。

由于粒状贝氏体是中温区形成产物，属于半扩散半切变相变，贝氏体铁素体中含有大量的位错，同时在铁素体基体上分布着许多小岛。

这些小岛无论是残余奥氏体马氏体，还是奥氏体的分解产物都可以起到强化的作用。

所以，粒状贝氏体的强度要高于珠光体的强度。

由于在终冷温度下得到了定体积分数的贝氏体组织，根据公式可知，抗拉强度得到增加，所以屈强比降低。

本章小结通过种实验钢的热轧对比实验，确定级低屈强比耐火钢的化学成分质量分数，为，，，，，，，。

终轧温度为，终冷温度为。

随着铁素体晶粒尺寸的减小，钢的屈服强度增加值要大于抗拉强度的增加值，从而导致屈强比升高反之，铁素体晶粒越粗大，则屈强比越低。

尽管增加碳含量能够使珠光体贝氏体体积百分含量增加，但碳含量也不能过多。

因为方面因为碳的加入使相变温度降低，导致铁素体晶粒细化而使屈强比上升另方面，碳含量的增加会损害钢的焊接性能。

合金元素对级低屈强比耐火钢的影响微合金的发展在钢中加入微量的等强碳氮化物形成元素，从而产生晶粒细化和沉淀硬化作用，称之为微合金钢。

微合金钢是将轧钢和热处理工艺结合为体，在控制轧制条件下发展起来的新型钢种。

曾经给出了微合金钢的定义微合金钢的基本化学成分分类与微合金化的结构用钢，在很多情况下它们是种含合金钢或低合金钢，其中添加了少量合金元素，这种元素对钢的种或几种性能具有显著的影响，而其添加的量比传统意义的合金元素含量小个数量级。

微合金钢实际属于低合金高强度钢范畴，低合金高强度钢其室温组织。

表实验钢的化学成分单独添加可增加钢的室温高温强度，单独添加显著提高钢的高温强度，而添加复合高温强度的增加量超过了单独添加或，因此复合添加是提高高温强度的有效途径。

表实验钢力学性能由表可以看出，含耐火钢和无耐火钢在下屈服强度均高于室温下各自屈服强度的三分之二，但随着含量的减少，高温屈服强度也随之降低。

原子探针和场离子显微镜研究表明含钢中主要通过在铁素体中析出强化来提高钢的高温强度含钢主要是靠的固溶强化以及和富集区的沉淀强化增加高温强度复合添加的钢中，除了上述分别添加的强微组织为先共析铁素体珠光体少量贝氏体。

当终冷温度为时，钢和钢的显微组织为先共析铁素体珠光体少量贝氏体。

另外，通过对比可以看出，在相同的终冷温度下，钢含有微量的先共析铁素体晶粒要细于钢不含的先共析铁素体晶粒。

钢的显微组织为先共析铁素体珠光体贝氏体，钢的显微组织为先共析铁素体贝氏体少量珠光体，如图所示。

通过对比可以看出，由于钢的铁素体体积百分比含量要低于钢和钢，而珠光体和贝氏体的体积百分比含量要高于钢和钢。

图在实验工艺条件下钢和钢的显微组织图在实验工艺条件下钢的显微组织图在实验工艺条件下钢和钢的显微组织实验工艺由于终轧后并未立即喷水冷却，而是空冷到才开始喷水，因此，在喷水冷却之前，过冷奥氏体已经进入双相区，先共析铁素体晶粒已经形核并开始长大。

所以，与实验工艺条件下所得到的显微组织相比，在相同的终轧温度和终冷温度下，和的铁素体晶粒要分别细于和而和的铁素体晶粒要分别细于和，如图所示。

讨论铁素体晶粒尺寸对屈强比的影响根据公式可知，铁素体晶粒尺寸对钢的屈服强度影响明显。

由与钢之间与钢之间的对比可以看出，尽管它们的化学成分终轧温度终冷温度相同，但由于钢的铁素体晶粒要比钢细。

因此钢的屈服强度为，屈强比为钢的屈服强度为，屈强比为，如图所示。

同样，钢的铁素体晶粒要比钢细。

因此钢的屈服强度为，屈强比为钢的屈服强度为，屈强比为。

另外，通过与钢与钢如图所示的铁素体晶粒尺寸与屈服强度屈强比之间关系的对比后发现，铁素体晶粒越细，则屈强比越高。

这是由于铁素体晶粒细化，造成铁素体的屈服强度增加，使由铁素体珠光体或铁素体贝氏体所组成的钢中的软相铁素体与硬相珠光体，贝氏体之间的屈服强度差变小，即软相变硬，而硬相则相对的变软。

因此当细化的铁素体晶粒屈服的时候，作为硬相的珠光体贝氏体也将随即发生塑性变形，处于加工硬化状态，已经不能作为硬相承担软相处传递来的应力集中，也不能使应力集中得到松弛。

所以，整个钢的加工硬化能力变弱，屈强比升高。

因此，可以得出这样的结论随着晶粒尺寸的减小，屈服强度的增加值要大于抗拉强度的增加值，从而导致屈强比升高反之，铁素体晶粒越粗大，则屈强比越低。

图铁素体晶粒尺寸对屈强比的影响珠光体贝氏体含量对屈强比的影响由表所示的实验钢力学性能结果可以看出，在控轧控冷工艺参数相同的情况下，钢和钢的屈服强度十分接近，平均相差只有，而钢的抗拉强度却比钢平均高出。

因此，钢的屈强比仅分别为而钢的屈强比却分别为。

导致屈强比相差较大的主要原因是由于钢和钢中碳含量的不同所致。

钢的碳含量为，而钢的碳含量为。

由相图图所示分析可知，在平衡冷却条件下，亚共析钢从奥氏体状态首先转变为铁素体，剩余奥氏体中含碳量不断增加，当剩余奥氏体中含碳量达到点时，则发生珠光体转变。

但在实际冷却条件下，先共析铁素体的析出量是随着冷却速度的加快而减少的。

图铁碳相图从图中可以看出，随着珠光体贝氏体含量的增加，屈服强度的增加不明显，而抗拉强度的增加却比较显著。

沈显璞在对双相钢铁素体马氏体的研究中发现，当马氏体的体积百分比含量小于时化作流泄漏入地，使被保护电气设备的绝缘不受危害。

当过电压消失后，避雷器又能自动恢复到原来的对地绝缘状态。

目前常用的有管型避雷器阀型避雷器压敏避雷器等。

避雷装置避雷网避雷带和引下线高层建筑防雷保护用用避雷网和避雷带采用圆钢或扁钢般采用圆钢制作，圆钢直径为毫米，扁钢截面为平方毫米，厚度为毫米。

引下线采用圆钢或扁钢般采用圆钢，其尺寸不应小于下列数值圆钢直径为毫米扁钢截面为平方毫米，厚度为毫米。

引下线应镀锌或涂漆，做防腐处理。

引下线应沿建筑物外墙最短路径接地，建筑艺术要求较高者，也可暗敷，但截面应加大级。

在没有特殊要求时，允许利用建筑物的金属结构如消防梯等作为引下线，但此时所有金属部件之间均应连成电气通路。

当采用多根引下线时，为了便于检测接地电阻以及检查引下线接地线的连接情况，宜在各引下线距地面米以下设置断接卡。

在易受机械损伤的地方，地面上约米至地面下米这段接地线应加保护施。

利用柱内钢筋作为引下线时，各段钢筋之间的连接应该绑扎或焊接。

当然，在单点连接或关键连接处，例如柱内钢筋与屋面避雷带的连接，是应该采用焊接的。

防止雷电波侵入的措施为防止高电位沿低压架空线侵入建筑物，应将入口处或进户线电杆的绝缘子铁脚与接地装置连接。

进入建筑物的架空金属管道，在入口处应与接地装置连接。

接地的分类及作用概述电气系统的任何部分与大地间作良好的电气连接，叫做接地。

接地的分类接地按其目的和作用分为工作接地保护接地防雷接地防静电接地重复接地等。

各种接地类型的定义及作用工作接地系统中点必须用导体与接地体相连，称为工作接地。

工作接地的作用是可确保电力系统中电气设备任何情况下都能安全可靠地运行。

保护接地将电气设备中所有正常时不带电绝缘损坏时可能带电的外露金属部分接地，称为保护接地。

保护接地的作用是为了防止人触及电气设备因绝缘损坏而带电的外露金属部分造成人体触电事故。

防雷接地将防雷装置与接地体连接称为防雷接地。

防雷接地的作用是防止雷击。

重复接地在三相四线制供电系统中，将零线上的处或多处，通过接地装置与大地再次连接的措施成为重复接地。

重复接地不仅可以降低零线断线时的危险性，在零线完好时也可以降低碰壳设备的对地电压还能增大碰壳短路时的短路电流，以缩短线路保护装置的动作时间还可以降低正常时零线上的电压。

致谢本文是在李全胜老师精心指导和大力支持下完成的。

李老师对该设计从选题，构思到最后定稿的各个环节给予细心指引与教导，使我得以最终完成毕业设计。

李老师以其严谨求实的治学态度高度的敬业精神兢兢业业孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。

他渊博的知识开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。

精益求精的工作态度以及侮人不倦的师者风范是我终生学习的楷模，导师们的高深精湛的造诣与严谨求实的治学精神，将永远激励着我。

同时，在此次毕业设计过程中我也学到了许多了关于工厂供电方面的知识，实验技能有了很大的提高。

毕业设计是大学阶段检验和锻炼学生实际工程设计能力的个重要教学环节。

在此次设计中，我们综合运用所学知识，，双相钢的屈服强度仅取决于铁素体。

而马氏体在微量变形时起不到强化作用，因而它对屈服强度影响不明显，只能在随后更大的应变下才使钢的加工硬化能力增加，抗拉强度升高。

也发现双相钢在早期屈服时，流变应力与马氏体含量关系不大，只取决于可动位错在铁素体内的运动。

图珠光体贝氏体含量对强度的影响终轧温度对屈强比的影响由表可知，钢的强度随着轧制温度的变化而发生变化，但屈服强度和抗拉强度是同步发生变化，因此在相同的冷却速度终冷温度下，终轧温度的变化对屈强比的影响不明显。

终冷温度对屈强比的影响在终轧温度及冷却速度相同的条件下，钢钢的屈强比都随着终冷温度的降低而降低，如图所示。

图终冷温度对屈强比的影响当终冷为时，正处于珠光体形成区域，因此在该终冷温度下钢和钢的显微组织主要是多边形铁素体珠光体而当终冷为时，正处于贝氏体形成区域，在该终冷温度下钢和钢的显微组织主要是多边形铁素体珠光体粒状贝氏体混合组织。

由于粒状贝氏体是中温区形成产物，属于半扩散半切变相变，贝氏体铁素体中含有大量的位错，同时在铁素体基体上分布着许多小岛。

这些小岛无论是残余奥氏体马氏体，还是奥氏体的分解产物都可以起到强化的作用。

所以，粒状贝氏体的强度要高于珠光体的强度。

由于在终冷温度下得到了定体积分数的贝氏体组织，根据公式可知，抗拉强度得到增加，所以屈强比降低。

本章小结通过种实验钢的热轧对比实验，确定级低屈强比耐火钢的化学成分质量分数，为，，，，，，，。

终轧温度为，终冷温度为。

随着铁素体晶粒尺寸的减小，钢的屈服强度增加值要大于抗拉强度的增加值，从而导致屈强比升高反之，铁素体晶粒越粗大，则屈强比越低。

尽管增加碳含量能够使珠光体贝氏体体积百分含量增加，但碳含量也不能过多。

因为方面因为碳的加入使相变温度降低，导致铁素体晶粒细化而使屈强比上升另方面，碳含量的增加会损害钢的焊接性能。

合金元素对级低屈强比耐火钢的影响微合金的发展在钢中加入微量的等强碳氮化物形成元素，从而产生晶粒细化和沉淀硬化作用，称之为微合金钢。

微合金钢是将轧钢和热处理工艺结合为体，在控制轧制条件下发展起来的新型钢种。

曾经给出了微合金钢的定义微合金钢的基本化学成分分类与微合金化的结构用钢，在很多情况下它们是种含合金钢或低合金钢，其中添加了少量合金元素，这种元素对钢的种或几种性能具有显著的影响，而其添加的量比传统意义的合金元素含量小个数量级。

微合金钢实际属于低合金高强度钢范畴，低合金高强度钢其室温组织。

表实验钢的化学成分单独添加可增加钢的室温高温强度，单独添加显著提高钢的高温强度，而添加复合高温强度的增加量超过了单独添加或，因此复合添加是提高高温强度的有效途径。

表实验钢力学性能由表可以看出，含耐火钢和无耐火钢在下屈服强度均高于室温下各自屈服强度的三分之二，但随着含量的减少，高温屈服强度也随之降低。

原子探针和场离子显微镜研究表明含钢中主要通过在铁素体中析出强化来提高钢的高温强度含钢主要是靠的固溶强化以及和富集区的沉淀强化增加高温强度复合添加的钢中，除了上述分别添加的强