范孔的钢球的两个导管的中心线应与螺母螺旋滚道的中心线相切。螺杆与螺母的螺旋滚道为单头单螺旋线的，且具有不变的螺距。转向盘与转向器左置时转向螺杆为左旋，右置时为右旋。钢球直径约为。般应参考同类型汽车的转向器选取钢球直径，并应使之符合国家标准。钢球直径尺寸差应不超过。显然，大直径的钢球其承载能力亦大，但也使转向器的尺寸增大。钢球的数量也影响承载能力，增多钢球使承载能力增大，但也使钢球的流动性变差，从而需要降低传动效率。经验表明在每个环路中以不大于为好。转向器的计算和校核循环球式转向器零件的强度计算为了进行强度计算，首先要确定其计算载荷。式曾给出了汽车在粗糙的硬路面上作原地转向时转向轮的转向阻力矩，利用它可求得转向摇臂上的力矩和在转向盘上的切向力，它们均可作为转向系的最大计算载荷。但对前轴负荷大的重型载货汽车，用关系式计算出来的力，往往会超过司机在体力上的所能施展的力量。这时在计算转向器的零件具体参数时，可取司机作用在转向盘轮缘上的最大瞬时力。确定计算载荷后，即可计算转向系零件的强度。汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩﹒即式中,为轮胎和路面间的滑动摩擦因数,般取为前轴负荷轮胎气压。由表可知道前轴负荷,因此确定计算载荷后，即可计算转向系零件的强度。转向系力传动比为转向系角传动比为转向盘直径取为主销偏移距，货车的值般在范围内选取,这里取，所以作用在转向盘上的手力为,代入数据得轮胎与地面之间的转向阻力和作用在转向盘上的手力有以下关系代入数据有循环球式转向器零件强度计算钢球与滚道间的接触应力式中系数，根据查表求得，其中用下式计算螺杆外半径螺杆与螺母滚道截面的圆弧半径钢球直径,此，取材料弹性模量，每个钢球与螺杆滚道之间的正压力转向盘圆周力转向盘轮缘半径螺杆螺线导程角钢球与滚道间的接触角参与工作的钢球数钢球接触点至螺杆中心线之距离。当钢球与滚道的接触表面的硬度为时，许用接触应力那么则有表系数与的关系齿的弯曲应力齿扇齿的弯曲应力为，许用弯曲应力为式中，为作用在齿扇上的圆周力为齿扇的齿高为齿扇的齿宽为基圆齿厚。齿扇啮合半径取转向摇臂轴直径的确定转向摇臂轴的直径可根据转向阻力矩及材料的扭转强度极限由下式确定式中，安全系数，根据使用条件可取，取为转向阻力矩，扭转强度极限，转向摇臂轴采用或钢，表面渗碳，渗碳层深为，重型汽车和前轴负荷大的汽车，为。淬火后表面硬度。转向器壳体采用球墨铸铁或可锻铸铁，制造。动力转向机构设计对动力转向机构的要求运动学上应保持转向轮转角和驾驶员转动转向盘的转角之间保持定的比例关系。随着转向轮阻力的增大或减小，作用在转向盘上的手力必须增大或减小，称之为路感。当作用在转向盘上的切向力时因汽车形式不同而异，动力转向器就应开始工作。转向后，转向盘应自动回正，并使汽车保持在稳定的直线行驶状态。工作灵敏，即转向盘转动后，系统内压力能很快增长到最大值。动力转向失灵时，仍能用机械系统操纵车轮转向。密封性能好，内外泄漏少。动力转向机构布置方案液压式动力转向因为油液工作压力高，动力缸尺寸小质量小，结构紧凑，油液具有不可压缩性，灵敏度高以及油液的阻尼作用可吸收路面冲击等优点而被广泛应用。动力转向机构布置方案由分配阀转向器动力缸液压泵贮油罐和油管等组成液压式动力转向机构。根据分配阀转向器和动力缸三者相互位置的不同，它分为整体式图和分置式两类。后者按分配阀所在位置不同又分为分配阀装在动力缸上的称为联阀式，见图分配阀装在转向器和动力缸之间的拉杆上称为连杆式，见图分配阀装在转向器上的称为半分置式，见图在分析比较上述几种不同动力转向机构布置方案时，常从结构上是否紧凑转向器主要零件是否承受由动力缸建立起来的载荷拆装转向器是否容易管路，特别是软管的管路长短转向轮在侧向力作用下是否容易引起转向轮摆振能不能采用典型转向器等方面来做比较。例如整体式动力转向器，由于分配阀转向器动力缸三者装在起，因而结构紧凑，管路也短。在转向轮受到侧向力作用时或者发动机的振动不会影响分配阀的振动，因而不能引起转向轮摆振。它的缺点是转向摇臂轴摇臂等转向器主要零件，都要承受由动力缸所建立起来的载荷，因此必须加大它们的尺寸和质量，这对布置它们带来不利的影响。同时还不能采用典型转向器，拆装转向器时要比分置式的困难。除此之外，由于对转向器的密封性能要求高，这对转向器的设计，特别是重型汽车的转向器设计带来困难。整体式动力转向器多用于轿车和中型货车分配阀转向器动力缸图动力转向机构布置方案图分配阀的结构方案分配阀有两种结构方案分配阀中的阀与阀体以轴向移动方式来控制油路的称为滑阀式，以旋转运动来控制油路的称为转阀式。滑阀式分配阀结构简单，生产工艺性较好，易于布置，使用性能较好，曾得到广泛应用。转阀式与滑阀式比较，灵敏度高，密封件少，结构较为先进。由于转阀式是利用扭杆弹簧使转阀回位，所以结构复杂。转阀式分配阀在国内外均得到广泛应用。本文设计采用滑阀。动力转向机构的计算动力缸尺寸的计算动力缸的主要尺寸有动力缸内径活塞行程活塞杆直径和动力缸壳体壁厚。动力缸的布置若如图所示，则在计算前，应先行确定作用在直拉杆上的力。图动力缸的布置此力应用式计算出来的转向阻力矩换算。式中,汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩转向直拉杆长度,取为动力缸应产生的推力用下式计算式中，为转向摇臂长度为转向摇臂轴到动力缸活塞之间的距离。推力与工作油液压力和动力缸截面面积之间有如下关系所以因为动力缸活塞两侧的工作面积不同，应按较小侧的工作面积来计算，即式中，为动力缸内径角处则用滚压工艺增强。球形铰接的壳体则用钢或制造。转向横拉杆及其端部转向横拉杆与梯形转向杆系的相似。球头销通过螺纹与齿条连接。当这些球头销依制造厂的规拧紧选择恰当与否，将直接关系到铸件的成型质量及注射过程是否能顺利进行。流道及浇口位置的选择应遵循以下原则设计浇注系统球半径螺杆转速注射压力根据塑件面积尺寸计算锁模力注射量如下熔融塑料在分型面上的张开力，注射机的额定锁模力，单个塑件在模具分型面上的投影面积。浇注系统在模具分型面上的投影面积。塑料熔体对型腔的成型压力其大小般是注射机的，密度经过验算，此注射机适用。第三章分型面位置的确定如何确定分型面，需要考虑的因数比较复杂。由于分型面要受到塑件在模具中的成型位置，浇注系统设计塑件的结构工艺性及精度纸目录第章拟定模具结构形式确定型腔数量及排列方第二章注射机型号的确定第三章分型面位置的确定第四章浇注系统形式和浇口的设计确定浇注系统的基本要点主浇道的设计主流道的尺寸主流道衬套的形式主流道衬套的固定分流口的设计浇口的设计浇口的选用浇口系统的平衡排气槽的设计冷料穴的设计第五章成型零件的设计与加工工艺成型零件的结构设计第六章冷却水道的设计第七章成型零件的加工工艺成型特性型腔的加工工艺型腔和型心加工前的准备第八章结构零部件的设计第九章脱模推出机构的设计第十章模具的试模与修模第十章模具的动作过程结论摘要塑料是以树脂为主要成分的高分子有机化合物,树脂可分为天然树脂和合成树脂两大类,塑料大多采用合成树脂塑料制件之所以能得到广泛应用,是由于它们本身具有的系列特殊优点决定的塑料工业是新兴的工业,是随着石油工业的发展应运而生的,目前塑料制件几乎已经进入切工业部门以及人民日常生活的各个领域塑料工业又是个飞速发展的工业领域我国的香港与深圳等地区,其模具工业主要是从事塑料模具的制造与塑料制件的生产在江苏省浙江省上海市及其以南地区，尤其在浙江省从事塑料模具的制造与塑料制件的开发的个体企业也日益增多。本设计说明书对塑料模具设计的各种成型方法，成型材料的设计，成型，成型零件的加工工艺主要有线切割，电火花加工，数控车床，加工中心，主要设计参数的计算，产品缺陷及其解决方法，模具总体结构设计及零部件的设计较详细的做了介绍。综上所述，塑料成型工业在基础工业中的地位和对国民经济的影响显得日益重要。亲，由于些原因，没有上传会造成注射时模具受力不均。设计浇注系统时，应考虑去除浇口方便，修正浇口时在塑件上不留痕迹。腔多模时，应防止将大小悬殊的的塑件放在同模具内。在设计浇口时避免塑件熔体填充过程中不致产生塑料熔体涡流紊流现象，使型腔内的气体顺利排出模外。在满足成型排气良好的前提下，要选择最短的流程，这样可以缩短填充时间在设计浇口时，避免塑料熔体直接冲击小直径型芯及嵌件，以免产生弯曲折断或异位。在成批生产塑件时，在保证产品质量的前提下，要缩短冷却时间及成型周期。若是主流道型浇口，因主流道处有收缩现象，若塑件在这个部位要求精度较高时，主流道应留有加工余量或修正余量。浇口的位置应保证塑料熔体流入型腔，即对着型腔中宽畅厚壁部位。尽量避免使塑件产生熔断痕，或使其熔断痕产生在塑件不重要的部位。主流道的设计主流范孔的钢球的两个导管的中心线应与螺母螺旋滚道的中心线相切。螺杆与螺母的螺旋滚道为单头单螺旋线的，且具有不变的螺距。转向盘与转向器左置时转向螺杆为左旋，右置时为右旋。钢球直径约为。般应参考同类型汽车的转向器选取钢球直径，并应使之符合国家标准。钢球直径尺寸差应不超过。显然，大直径的钢球其承载能力亦大，但也使转向器的尺寸增大。钢球的数量也影响承载能力，增多钢球使承载能力增大，但也使钢球的流动性变差，从而需要降低传动效率。经验表明在每个环路中以不大于为好。转向器的计算和校核循环球式转向器零件的强度计算为了进行强度计算，首先要确定其计算载荷。式曾给出了汽车在粗糙的硬路面上作原地转向时转向轮的转向阻力矩，利用它可求得转向摇臂上的力矩和在转向盘上的切向力，它们均可作为转向系的最大计算载荷。但对前轴负荷大的重型载货汽车，用关系式计算出来的力，往往会超过司机在体力上的所能施展的力量。这时在计算转向器的零件具体参数时，可取司机作用在转向盘轮缘上的最大瞬时力。确定计算载荷后，即可计算转向系零件的强度。汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩﹒即式中,为轮胎和路面间的滑动摩擦因数,般取为前轴负荷轮胎气压。由表可知道前轴负荷,因此确定计算载荷后，即可计算转向系零件的强度。转向系力传动比为转向系角传动比为转向盘直径取为主销偏移距，货车的值般在范围内选取,这里取，所以作用在转向盘上的手力为,代入数据得轮胎与地面之间的转向阻力和作用在转向盘上的手力有以下关系代入数据有循环球式转向器零件强度计算钢球与滚道间的接触应力式中系数，根据查表求得，其中用下式计算螺杆外半径螺杆与螺母滚道截面的圆弧半径钢球直径,此，取材料弹性模量，每个钢球与螺杆滚道之间的正压力转向盘圆周力转向盘轮缘半径螺杆螺线导程角钢球与滚道间的接触角参与工作的钢球数钢球接触点至螺杆中心线之距离。当钢球与滚道的接触表面的硬度为时，许用接触应力那么则有表系数与的关系齿的弯曲应力齿扇齿的弯曲应力为，许用弯曲应力为式中，为作用在齿扇上的圆周力为齿扇的齿高为齿扇的齿宽为基圆齿厚。齿扇啮合半径取转向摇臂轴直径的确定转向摇臂轴的直径可根据转向阻力矩及材料的扭转强度极限由下式确定式中，安全系数，根据使用条件可取，取为转向阻力矩，扭转强度极限，转向摇臂轴采用或钢，表面渗碳，渗碳层深为，重型汽车和前轴负荷大的汽车，为。淬火后表面硬度。转向器壳体采用球墨铸铁或可锻铸铁，制造。动力转向机构设计对动力转向机构的要求运动学上应保持转向轮转角和驾驶员转动转向盘的转角之间保持定的比例关系。随着转向轮阻力的增大或减小，作用在转向盘上的手力必须增大或减小，称之为路感。当作用在转向盘上的切向