风。中间压盘可铸出通风槽，也可以采用传热系数较大的铝合金压盘。压盘应具有较大刚度，使压紧力在摩擦面上的压力分布均匀并减小受热后的翘曲变形，以免影响摩擦片的均匀压紧及与离合器的彻底分离，厚度约为。与飞轮应保持良好的对中，并要进行静平衡，压盘单件的平衡精度应不低于。压盘高度从承压点到摩擦面的距离公差要小。压盘形状较复杂，要求传热性好，具有较高的摩擦因数，通常采用灰铸铁，般采用，硬度为。压盘的结构设计与选择式中，为汽车起步时离合器结合次所产生的总滑磨功，取为传到压盘的热量所占的比例，对单片离合器压盘为压盘质量为压盘估算面积为压盘的比热容，铸铁为铸铁密度，取为摩擦片外径取为摩擦片内径取为压盘厚度，取为压盘温升满足压盘温升不超过要求。六设计小结本设计以机械设计汽车设计二维制图模型为主线，主要采用设计个三菱汽车膜片弹簧离合器总成，由于时间和能力的限制，本设计对分离机构和操纵机构只作了简时发热厉害，再加上因整个零件较大，零件的温度梯度也大，零件受热不均匀，为了避免这些不利因素，单位压力应随摩擦片外径的增加而降低。选取时应考虑离合器的工作条件发动机后备功率的大小摩擦片尺寸材料及其质量和后备系数等因素。式中，为摩擦因数取为单位压力为摩擦面数取为摩擦片外径取为摩擦片内径取摩擦片材料选择石棉基材料，为单位压力，为摩擦因数取。摩擦片的工作条件比较恶劣，为了保证它能长期稳定的工作，根据汽车的的使用条件，摩擦片的性能应满足以下几个方面的要求应具有较稳定的摩擦系数，温度，单位压力和滑磨速度的变化对摩擦系数的影响小。要有足够的耐磨性，尤其在高温时应耐磨。要有足够的机械强度，尤其在高温时的机械强度应较好热稳定性要好，要求在高温时分离出的粘合剂较少，无味，不易烧焦磨合性能要好，不致刮伤飞轮及压盘等零件的表面油水对摩擦性能的影响应最小结合时应平顺而无咬住和抖动现象由以上的要求,目前车用离合器上广泛采用石棉塑料摩擦片，是由耐热和化学稳定性能比较好的石棉和粘合剂及其它辅助材料混合热压而成，其摩擦系数大约在左右,在该设计中选取的是石棉合成物制成的摩擦片。离合器基本参数的校核最大圆周速度式中，为摩擦片最大圆周速度为发动机最高转速取为摩擦片外径径取故符合条件。单位摩擦面积传递的转矩式中，为离合器传递的最大静摩擦力矩当摩擦片外径时，，故符合要求单位压力为降低离合器滑磨时的热负荷，防止摩擦片损伤，选取单位压力的最大范围为，由于已确定单位压力，在规定范围内，故满足要求单位摩擦面积滑磨功为了减下图所示弹簧摩擦式膜片弹簧弹性特性变形工作压力图带扭转减振器的从动盘总成结构示意图从动盘减振弹簧碟形弹簧垫圈紧固螺钉从动盘毂减振摩擦片减振盘限位销由于现今离合器的扭转减振器的设计大多采用以往经验和实验方法通过不断筛选获得,且越来越趋向采用单级的减振器。极限转矩受限于减振弹簧的许用应力等因素，与发动机最大转矩振弹簧总圈数其般在圈左右，与有效圈数之间的关系为减振弹簧最小高度弹簧总变形量减振弹簧总变形量减振弹簧预变形量减振弹簧安装工作高度从动片相对从动盘毂的最大转角最大转角和减振弹簧的工作变形量有关，其值为限位销与从动盘毂缺口侧边的间隙式中，为限位销的安装尺寸。值般为。所以可取为,为限位销直径按结构布置选定，般。可取为扭转减振器相关参数表表极限转矩阻尼摩擦转矩预紧转矩减振弹簧的位置半径减振弹簧个数五离合器其它主要部件的结构设计从动盘毂的设计从动盘毂是离合器中承受载荷最大的零件，它几乎承受由发动机传来的全部转矩。它般采用齿侧对中的矩形花键安装在变速器的第轴上，花键的迟钝可根据摩擦片的外径与发动机的最大转矩花键尺寸表表摩擦片外径发动机最大转矩花键尺寸挤压应力齿数外径内径齿厚有效尺长从动片的设计从动盘对离合器工作性能影响很大，设计时应满足如下要求从动盘的转动惯的设计。本次设计我利用软件绘制了离合器总成和部分零件的二维图形，由于能力有限，难免有些不合理的地方，此次设计充分利用了已学过的汽车设计和机械设计知识，使我对所学知识有了个系统的认识复习巩固和深入。通过这次设计，我对机械设计和汽车设计有了更深刻的认识，也初步掌握了机械设计的方法和使用有关机械设计手册的方法对机械零件汽车部件装配技术计算机软件使用技术等作了个全新的认识和再学习，加深了理解，并扩展了知识面充分利用计算机技术进行了绘图提高了计算机的使用能力。自己平日的理论知识虽然仍没有真正应用于实际生产中，但利用课程设计这个平台，使我充分认识到自己理论学习中的不足，熟悉了些新的设计方法。尤其是在画图方面，进步熟练巩固，这次课程设计为我以后的学习及毕业设计打下了基础。指导教师认真细致的指导和帮助，我表示最真挚的感谢,七参考文献徐石安,江发潮汽车离合器汽车设计丛书北京清华大学出版社,王望予汽车设计北京机械工业出版社，陈家瑞汽车构造北京人民交通出版社，刘惟信汽车设计北京清华大学出版社,巩云鹏，田万禄，张祖立，黄秋波机械设计课程设计沈阳东北大学出版社,应尽可能小，以减小变速器换挡时轮齿间的冲击。从动盘应具有轴向弹性，使离合器结合平顺，便于起步，而且使摩擦面压力均匀，以减小磨损。应安装扭转减振器，以避免传动系共振，并缓和冲击。本次设计初选从动片厚度为离合器盖结构设计的要求应具有足够的刚度，否则影响离合器的工作特性，增大操纵时的分离行程，减小压盘升程，严重时使摩擦面不能彻底分离。应与飞轮保持良好的对中，以免影响总成的平衡和正常的工作。盖的膜片弹簧支承处应具有高的尺寸精度。为了便于通风散热，防止摩擦表面温度过高，可在离合器盖上开较大的通风窗孔，或在盖上加设通风扇片等。乘用车离合器盖般用钢等低碳钢板。本次设计初选钢板厚度为压盘的设计对压盘结构设计的要求压盘应具有较大的质量,以增大热容量，减小温，防止其产生裂纹和破碎，有时可设置各种形状的散热筋或鼓风筋，以帮助散热通有关铜槽每槽昼夜析出铜量按下式计算式中昼夜析出铜量昼夜实际通电时间，电流效率般为，取电流强度，。槽根据前面第四章计算知每天电积脱铜的铜量为。计算每昼夜需脱铜槽的个数为个，取设置脱铜槽数目为个。根据前面第四章计算知每天电积脱铜砷锑铋的铜量为。计算每昼夜需脱铜槽的个数为个，取设置脱铜槽数目为个根据以上计算可知计算结果为商品槽个，种板槽个，个脱铜槽和个电积脱铜砷锑铋分别另外配置。槽边导电排槽间导电排阴极导电棒及出装槽短路器槽边导电排槽边导电排与整流机供电线相连接，通过的电流为电解槽的总电流。导排电的允许电流密度可取对于小型精炼厂由于电流强度不大，导电排的允许电流密度还可以适当提高到。本设计中型厂房，电流强度不算太大，故选用允许电流密度取。导电排截面面积可按下式计算式中导电排截面面积总电流允许电流密度故考虑到取定的富余系数，并设计取槽边导电排片，每片的平均截面面积为。所以确定截面尺寸为宽厚。导电排的温度不应高于周围空气，导电排的升温计算可用下式式中导体与周围空气的温度差散热系数，在露天取，在室内取电流强度导体比电阻，，铜为导体横截积导体截面的周长，。故经过计算可以看出，导电排的温度与周围空气的差值没有超过，故上述计算是合理的。槽间导电板槽间导电板般由紫铜制作而成，其断面般采用圆形半圆形三角形等，使接触点保持清洁。国外有些厂为防止接触点过热氧化而导致槽电压上升，采用了槽形导电板通水冷却的所谓的湿式导电系统也有因为采用对称挂耳阳极而采用带冲压凸台的导电板。槽间到店板的截面积的确定还与电解槽的操作方式有关，若出装槽作业采用人工横棒短路断电操作，则槽间导电板截面积还须满足通过短路电流的要求并进行验算。因横棒短路断电的时间不长，允许电流密度以不超过为宜。槽间导电板允许的电流度可取,其截面积可按下式计算式中槽间导电板的截面积，总电流每槽阴极数槽间导电体允许电流密度本设计取。本次设计采用半圆形的槽间导电板，故可以推算出导电板的半径，取半圆形铜棒，其截面积为。槽间导电板的断面尺寸为长宽，两半圆尺寸为。断面形状如下图阴极导电棒阴极导电棒般以紫铜制作，其断面有圆形方形中空方形及钢芯铜皮方形等，视阴极的大小和重量决定。考虑到强度及加工的方便，中小极板般选用中空方形导电棒大极板则选用钢芯包铜方形导电棒。阴极导电棒允许电流密度可取。本设计对阴极导电棒取阴极导电棒也可以用来计算，故可以计算其截面积取阴极导电棒截面积为，截面尺寸为长宽厚为。断面形状图如下出装槽断路器电解槽出装槽时需要短路断电，以方便阴阳极板的吊运时或电解槽的检修。目前有两种断电方式是横铜棒断电，人工操作二是采用遥控短路开闭器，即可在仪表室操作，也可以在现场手动操作。由于本次设计为年产吨电解铜，产量居中，故选择人工调控短路器断电比较合适。由于电解槽总数为个，分为两组四列，因此每个槽子安装个可控断路器，总共设置个人工可控断路器。保温节能电解过程中由于槽面槽壁管道风。中间压盘可铸出通风槽，也可以采用传热系数较大的铝合金压盘。压盘应具有较大刚度，使压紧力在摩擦面上的压力分布均匀并减小受热后的翘曲变形，以免影响摩擦片的均匀压紧及与离合器的彻底分离，厚度约为。与飞轮应保持良好的对中，并要进行静平衡，压盘单件的平衡精度应不低于。压盘高度从承压点到摩擦面的距离公差要小。压盘形状较复杂，要求传热性好，具有较高的摩擦因数，通常采用灰铸铁，般采用，硬度为。压盘的结构设计与选择式中，为汽车起步时离合器结合次所产生的总滑磨功，取为传到压盘的热量所占的比例，对单片离合器压盘为压盘质量为压盘估算面积为压盘的比热容，铸铁为铸铁密度，取为摩擦片外径取为摩擦片内径取为压盘厚度，取为压盘温升满足压盘温升不超过要求。六设计小结本设计以机械设计汽车设计二维制图模型为主线，主要采用设计个三菱汽车膜片弹簧离合器总成，由于时间和能力的限制，本设计对分离机构和操纵机构只作了简时发热厉害，再加上因整个零件较大，零件的温度梯度也大，零件受热不均匀，为了避免这些不利因素，单位压力应随摩擦片外径的增加而降低。选取时应考虑离合器的工作条件发动机后备功率的大小摩擦片尺寸材料及其质量和后备系数等因素。式中，为摩擦因数取为单位压力为摩擦面数取为摩擦片外径取为摩擦片内径取摩擦片材料选择石棉基材料，为单位压力，为摩擦因数取。摩擦片的工作条件比较恶劣，为了保证它能长期稳定的工作，根据汽车的的使用条件，摩擦片的性能应满足以下几个方面的要求应具有较稳定的摩擦系数，温度，单位压力和滑磨速度的变化对摩擦系数的影响小。要有足够的耐磨性，尤其在高温时应耐磨。要有足够的机械强度，尤其在高温时的机械强度应较好热稳定性要好，要求在高温时分离出的粘合剂较少，无味，不易烧焦磨合性能要好，不致刮伤飞轮及压盘等零件的表面油水对摩擦性能的影响应最小结合时应平顺而无咬住和抖动现象由以上的要求,目前车用离合器上广泛采用石棉塑料摩擦片，是由耐热和化学稳定性能比较好的石棉和粘合剂及其它辅助材料混合热压而成，其摩擦系数大约在左右,在该设计中选取的是石棉合成物制成的摩擦片。离合器基本参数的校核最大圆周速度式中，为摩擦片最大圆周速度为发动机最高转速取为摩擦片外径径取故符合条件。单位摩擦面积传递的转矩式中，为离合器传递的最大静摩擦力矩当摩擦片外径时，，故符合要求单位压力为降低离合器滑磨时的热负荷，防止摩擦片损伤，选取单位压力的最大范围为，由于已确定单位压力，在规定范围内，故满足要求单位摩擦面积滑磨功为了减下图所示弹簧摩擦式膜片弹簧弹性特性变形工作压力图带扭转减振器的从动盘总成结构示意图从动盘减振弹簧碟形弹簧垫圈紧固螺钉从动盘毂减振摩擦片减振盘限位销由于现今离合器的扭转减振器的设计大多采用以往经验和实验方法通过不断筛选获得,且越来越趋向采用单级的减振器。极限转矩受限于减振弹簧的许用应力等因素，与发动机最大转矩