原纹滚道的有效工作长度等于螺母在螺杆上移动的距离的倍，即在此条件下，应尽量缩短滚道长度。但为安全计，在有效工作长度之外的两端各增加圈滚道长度。又因为螺杆螺纹滚道的有效工作长度距两端面距离。因此，螺杆螺纹滚道的实际有效工作长度取整得。螺杆螺线导程角则即第四章齿条齿扇传动副的设计齿条齿扇传动副的原理齿扇般有个齿，它与摇臂轴连为体。齿扇的齿厚沿齿长方向是变化的，这样即可通过轴向移动摇臂轴来调节齿扇与齿条的啮合间隙。由于转向器经常处于中间位置工作，因此齿扇与齿条的中间齿磨损最厉害。为了消除中间齿磨损后产生的间隙而不致在转弯时使两端齿卡住，则应增大两端齿啮合时的齿侧间隙。这种必要的齿侧间隙的改变可通过使齿扇各齿具有不同的齿厚来达到。即齿扇由中间齿向两端齿的齿厚是逐渐减小的。为此可在齿扇的切齿过程中使毛坯绕工艺中心转动，如图所示，相对于摇臂轴的中心有距离为的偏心。这样加工的齿扇在与齿条的啮合中由中间齿转向两端的齿时，齿侧间隙也逐渐加大，啮合角般为，径向间隙系数为图齿侧间隙的齿扇加工原来与计算简图所以径向间隙为可表达为齿条齿扇传动副各对啮合齿齿侧间隙的改变也可以用改变齿条各齿槽宽而不改变齿扇各轮齿齿厚的办法来实现。般是将齿条两侧的齿槽宽制成比中间齿槽大即可。变厚齿扇变厚齿扇的分析变厚齿扇的齿顶和齿跟的轮廓面是圆锥的部分，其分度圆上的齿厚是变化的，齿扇的齿厚沿齿宽方向的变化称为变厚齿扇。如图所示，滚刀相对工件作垂直进给的同时，还以定的比例作径向进给，两者合成为斜向进给。这样即可得到变厚齿扇。变厚齿扇的齿顶及齿根的轮廓面为圆锥面，其分度圆上的齿厚是成比例变化的，形成变厚齿扇，如图所示。在该图中截面原始齿形的变位系数，则位于其两侧的截面ⅠⅠ和ⅡⅡ分别具有和，即截面ⅠⅠ的齿轮为正变位齿轮，截面ⅡⅡ的齿轮为负变位齿轮。即变厚齿扇在其整个齿宽方向上是由无穷多的原始齿形变位系数逐渐变化的圆柱齿轮所形成。因为在与平行的不同截面中，其模数不变齿数也相同，故其分度圆及基圆亦不变，即为分度圆柱和基圆柱。其不同截面位置上的渐开线齿形，均为在同基圆柱上展开的渐开线，仅仅是其轮齿的渐开线齿形离基圆的位置不同而已，故应将其归入圆柱齿轮范畴，而不应归于直齿圆锥范围，虽然它们从外观上更相似，因为直齿圆锥齿轮轮齿的渐开线齿形的形成基准是基锥。图用滚刀加工变厚齿扇的进给运动图变厚齿扇的截面变厚齿扇齿形的计算通常取齿扇宽度的中间位置作基准截面,如图所示的截面由该截面至大端截面ⅡⅡ时，各截面处的变位系数均取正，向小端截面ⅢⅢ时，变位系数由正变为零截面再变为负值。设截面至截面ⅡⅡ的距离为,则式中Ⅰ在截面处的原始齿形变位系数模数切削角见图由式可知当齿扇的模数及切削角选定后，各截面处的变位系数取决于该截面与基准截面间的距离见图。切削角为齿扇宽般为模数为齿顶高系数般取压力角为。距离为图变厚齿扇齿形计算简图在截面ⅡⅡ处的变位系数为取。螺杆螺母和摇臂轴都用,表面渗碳。因为该商用车的前轴负荷不大，所以渗碳层深度在。表明硬度为。第六章总结两周的课程设计结束了，在这次的课程设计中不仅检验了我所学习的知识，也培养了我如何去把握件事情，如何去做件事情，又如何完成件事情。在设计过程中，与同学分工设计，和同学们相互探讨，相互学习，相互监督。课程设计是我们专业课程知识综合应用的实践训练，着是我们迈向社会，从事职业工作前个必不少的过程千里之行始于足下，通过这次课程设计，我深深体会到这句千古名言的真正含义我今天认真的进行课程设计，学会脚踏实地迈开这步，就是为明天能稳健地在社会大潮中奔跑打下坚实的基础。通过这次课程设计，本人在多方面都有所提高。通过这次课程设计，综合运用本专业所学课程的理论和生产实际知识进行课程设计。充了汽车制造工艺学设计等课程所学的内容，掌握连杆设计的方法和步骤，懂得了怎样分析零件的工艺性，怎样确定工艺方案，提高了计算能力，绘图能力，熟悉了规范和标准，同时各科相关的课程都有了全面的复习，独立思考的能力也有了提高。在这次设计过程中，体现出自己单独设计的能力以及综合运用知识的能力，体会了学以致用突出自己劳动成果的喜悦心情，从中发现自己平时学习的不足和薄弱环节，从而加以弥补。由于我的设计能力有限，在设计过程中难免出现，希望老师们多多指教,我十分乐意接受你们的批评与指正。参考文献王望予汽车设计第四版机械工业出版社，陈家瑞汽车构造第三版机械工业出版社，刘惟信汽车设计第版清华大学出版社，冯键璋汽车发动机原理与汽车理论机械工业出版社，王国权，龚国庆汽车设计课程设计指导书机械工业出版社，杨可桢，程光蕴，李仲生机械设计基础第五版高等教育出版社，致谢本次的课程设计是在我们胡春平和谭滔的指导老师的亲切关怀和悉心指导下完成的。无论在课程设计的研究方向思考方式的训练及作学问的方法和态度，乃至论文内容的修正与润饰都给予辛勤的指导，使我受益良多。在整个设计过程中，胡春平老师或谭滔老师常帮助我们解决设计中遇到的难题，使我们在短时间内完成设计工作。在历经两个星期的设计过程中，他们直为我们热心地指导，他们经常用丰富渊博的知识敏锐的学术思维为我们解答系列的疑难问题，以及指导我们设计思路。另外，本次课程设计的圆满结束，也离不开我们本小组其他成员的帮助。我和他们在起做毕业设计时，经常互相交流，共同探讨问题，从中我也得到了他们的许多帮助。在此，我衷心地向两位指导老师表示感谢,也感谢组员对我的支持,齿扇的最大端的直径为大全齿扇的最小端直径为小全分度圆弧齿厚为齿扇的全齿高为第五章转向器载荷的计算转向器计算载荷的确定为了保证行驶安全,组成转向系的各零件应有足够的强度。欲验算转向系零件的强度，需首先确定作用在各零件上的力。影响这些力的主要因素有转向轴的负荷路面阻力和轮胎气压等。为转动转向轮要克服阻力,包括转向轮绕主销转动的阻力车轮稳定阻力轮胎变形阻力和转向系中的内摩擦力等。精确地计算出这些力是困难的。为此推荐用足够精确的半经验公式来计算汽车在沥青或者混凝土路面上地转整加工的参数。工艺规程的设计基准与定位的分析定位基准是指加工中用来使工件在机床或夹具上定位的所依据的工件上的点线面。按工件上用作定位的表面状况把定位基准分为粗基准，精基准和辅助基准。粗基准是在在零件加工的第道工序中，只能用毛坯上未经加工的表面作为定位基准精基准是用工件上已经加工的表面作为基准辅助基准是指零件设计图纸中不要求加工的表面，有时为了工件装夹的需要，而专门将其加工作为定位用，或者是为了定位的需要，加工时为了有意提高零件设计精度的表面，这种表面不是零件上的工作表面，只是由于工艺需要而加工的基准面。在加工这汽车变速箱箱体零件中，我们以上说的粗基准精基准以及辅助基准我们都要选择。该零件的粗加工和精加工的轴向定位基准均选择在侧端面。因为这是汽车变速箱箱体零件的中间两孔与侧面应有平行度要求，以左右端面互为基准保证的轴左右两段零件的表面粗糙度和精度的要求。加工方法的选择种加工方法能够保证的加工精度有个相当大的范围，但如果要求它保证的加工精度过高，需要采取的些特殊的工艺措施，将使加工成本随之增大。同样理由，作为种加工方法，有加工经济表面粗糙度的概念。机械零件都是些简单的几何表面如外圆孔平面等组合而成的，因此的零件的工艺路线的就是这些表面加工路线的恰当的组合。由前面对轴精度和表面粗糙度的分析，知道箱体的精度和表面粗糙度的要求都不是很高，最高的表面粗糙度值也是，如果是我们所使用的数控铣加工精度比较高的话，精铣也就可以达到了，但是在出于考虑低成本的加工出合格的零件，我们在这里还是要选择磨削，因为材料为钢材的外圆柱表面，精铣和磨削都能达到我们需要的技术要求，但是铣削没有磨削经济。内孔的加工方法粗镗半精镗精镗，它能达到的公差等级是,粗糙度，而我们此次加工的零件的内孔的表面粗糙度的值，内圆的公差最小的也有，所以这样的的加工方法也能到达我们的要求。端面的加工方法方向粗铣半精铣精铣。端面般作为基准，只采用即可。但在这个变速箱箱体零件中，与上盖连接面不仅仅只用来作为基准，所以需要精铣达到所需要的精度要求。加工工序的划分安排加工工艺的顺序时应先面后孔由于平面面积较大定位稳定可靠，有利于简化夹具结构减少安装变形。从加工难度来看，平面比孔加工容易。先加工批平面，把铸件表面的凹凸不平和夹砂等缺陷切除，在加工分布在平面上的孔时，对便于孔的加工和保证孔的加工精度都是有利的。因此，般均应先加工平面。粗精加工偏置寄存器中，该值就是被侧边的坐标改变方向重复以上操作，可得被测边的坐标。为避免损伤工件表面，可在刀具和工件之间加入塞尺进行对刀，并将塞尺的厚度减去。工序的设定根据零件图以及工序设定选择，在加工中先铣平面接着攻螺纹精镗工件表面内孔攻螺纹和。具体加工顺序如下选择专用铣床，粗铣与上连接面选择卧式加工中心，半精铣与上盖连接面表各因素及其水平水平因素叶片形状叶片排列转速结论在这次毕业设计中，对我来说有所收获也存在着不足之处。收获能把以前所学的各种知识，综合的运用的这次设计中，巩固了以前所学的知原纹滚道的有效工作长度等于螺母在螺杆上移动的距离的倍，即在此条件下，应尽量缩短滚道长度。但为安全计，在有效工作长度之外的两端各增加圈滚道长度。又因为螺杆螺纹滚道的有效工作长度距两端面距离。因此，螺杆螺纹滚道的实际有效工作长度取整得。螺杆螺线导程角则即第四章齿条齿扇传动副的设计齿条齿扇传动副的原理齿扇般有个齿，它与摇臂轴连为体。齿扇的齿厚沿齿长方向是变化的，这样即可通过轴向移动摇臂轴来调节齿扇与齿条的啮合间隙。由于转向器经常处于中间位置工作，因此齿扇与齿条的中间齿磨损最厉害。为了消除中间齿磨损后产生的间隙而不致在转弯时使两端齿卡住，则应增大两端齿啮合时的齿侧间隙。这种必要的齿侧间隙的改变可通过使齿扇各齿具有不同的齿厚来达到。即齿扇由中间齿向两端齿的齿厚是逐渐减小的。为此可在齿扇的切齿过程中使毛坯绕工艺中心转动，如图所示，相对于摇臂轴的中心有距离为的偏心。这样加工的齿扇在与齿条的啮合中由中间齿转向两端的齿时，齿侧间隙也逐渐加大，啮合角般为，径向间隙系数为图齿侧间隙的齿扇加工原来与计算简图所以径向间隙为可表达为齿条齿扇传动副各对啮合齿齿侧间隙的改变也可以用改变齿条各齿槽宽而不改变齿扇各轮齿齿厚的办法来实现。般是将齿条两侧的齿槽宽制成比中间齿槽大即可。变厚齿扇变厚齿扇的分析变厚齿扇的齿顶和齿跟的轮廓面是圆锥的部分，其分度圆上的齿厚是变化的，齿扇的齿厚沿齿宽方向的变化称为变厚齿扇。如图所示，滚刀相对工件作垂直进给的同时，还以定的比例作径向进给，两者合成为斜向进给。这样即可得到变厚齿扇。变厚齿扇的齿顶及齿根的轮廓面为圆锥面，其分度圆上的齿厚是成比例变化的，形成变厚齿扇，如图所示。在该图中截面原始齿形的变位系数，则位于其两侧的截面ⅠⅠ和ⅡⅡ分别具有和，即截面ⅠⅠ的齿轮为正变位齿轮，截面ⅡⅡ的齿轮为负变位齿轮。即变厚齿扇在其整个齿宽方向上是由无穷多的原始齿形变位系数逐渐变化的圆柱齿轮所形成。因为在与平行的不同截面中，其模数不变齿数也相同，故其分度圆及基圆亦不变，即为分度圆柱和基圆柱。其不同截面位置上的渐开线齿形，均为在同基圆柱上展开的渐开线，仅仅是其轮齿的渐开线齿形离基圆的位置不同而已，故应将其归入圆柱齿轮范畴，而不应归于直齿圆锥范围，虽然它们从外观上更相似，因为直齿圆锥齿轮轮齿的渐开线齿形的形成基准是基锥。图用滚刀加工变厚齿扇的进给运动图变厚齿扇的截面变厚齿扇齿形的计算通常取齿扇宽度的中间位置作基准截面,如图所示的截面由该截面至大端截面ⅡⅡ时，各截面处的变位系数均取正，向小端截面ⅢⅢ时，变位系数由正变为零截面再变为负值。设截面至截面ⅡⅡ的距离为,则式中Ⅰ在截面处的原始齿形变位系数模数切削角见图由式可知当齿扇的模数及切削角选定后，各截面处的变位系数取决于该截面与基准截面间的距离见图。切削角为齿扇宽般为模数为齿顶高系数般取压力角为。距离为图变厚齿扇齿形计算简图在截面ⅡⅡ处的变位系数为取。螺杆螺母和摇臂轴都用,表面渗碳。因为该商用