（定稿）年生产5万吨钢结构件加工基地建设项目投资立项申报书6（喜欢就下吧）

但为安全计，在有效工作长度之外的两端各增加圈滚道长度。

又因为螺杆螺纹滚道的有效工作长度距两端面距离。

因此，螺杆螺纹滚道的实际有效工作长度取整得。

螺杆螺线导程角则即第四章齿条齿扇传动副的设计齿条齿扇传动副的原理齿扇般有个齿，它与摇臂轴连为体。

齿扇的齿厚沿齿长方向是变化的，这样即可通过轴向移动摇臂轴来调节齿扇与齿条的啮合间隙。

由于转向器经常处于中间位置工作，因此齿扇与齿条的中间齿磨损最厉害。

为了消除中间齿磨损后产生的间隙而不致在转弯时使两端齿卡住，则应增大两端齿啮合时的齿侧间隙。

这种必要的齿侧间隙的改变可通过使齿扇各齿具有不同的齿厚来达到。

即齿扇由中间齿向两端齿的齿厚是逐渐减小的。

为此可在齿扇的切齿过程中使毛坯绕工艺中心转动，如图所示，相对于摇臂轴的中心有距离为的偏心。

这样加工的齿扇在与齿条的啮合中由中间齿转向两端的齿时，齿侧间隙也逐渐加大，啮合角般为，径向间隙系数为图齿侧间隙的齿扇加工原来与计算简图所以径向间隙为可表达为齿条齿扇传动副各对啮合齿齿侧间隙的改变也可以用改变齿条各齿槽宽而不改变齿扇各轮齿齿厚的办法来实现。

般是将齿条两侧的齿槽宽制成比中间齿槽大即可。

变厚齿扇变厚齿扇的分析变厚齿扇的齿顶和齿跟的轮廓面是圆锥的部分，其分度圆上的齿厚是变化的，齿扇的齿厚沿齿宽方向的变化称为变厚齿扇。

如图所示，滚刀相对工件作垂直进给的同时，还以定的比例作径向进给，两者合成为斜向进给。

这样即可得到变厚齿扇。

变厚齿扇的齿顶及齿根的轮廓面为圆锥面，其分度圆上的齿厚是成比例变化的，形成变厚齿扇，如图所示。

在该图中截面原始齿形的变位系数，则位于其两侧的截面ⅠⅠ和ⅡⅡ分别具有和，即截面ⅠⅠ的齿轮为正变位齿轮，截面ⅡⅡ的齿轮为负变位齿轮。

即变厚齿扇在其整个齿宽方向上是由无穷多的原始齿形变位系数逐渐变化的圆柱齿轮所形成。

因为在与平行的不同截面中，其模数不变齿数也相同，故其分度圆及基圆亦不变，即为分度圆柱和基圆柱。

其不同截面位置上的渐开线齿形，均为在同基圆柱上展开的渐开线，仅仅是其轮齿的渐开线齿形离基圆的位置不同而已，故应将其归入圆柱齿轮范畴，而不应归于直齿圆锥范围，虽然它们从外观上更相似，因为直齿圆锥齿轮轮齿的渐开线齿形的形成基准是基锥。

图用滚刀加工变厚齿扇的进给运动图变厚齿扇的截面变厚齿扇齿形的计算通常取齿扇宽度的中间位置作基准截面，如图所示的截面由该截面至大端截面ⅡⅡ时，各截面处的变位系数均取正，向小端截面ⅢⅢ时，变位系数由正变为零截面再变为负值。

设截面至截面ⅡⅡ的距离为，则式中Ⅰ在截面处的原始齿形变位系数模数切削角见图由式可知当齿扇的模数及切削角选定后，各截面处的变位系数取决于该截面与基准截面间的距离见图。

切削角为齿扇宽般为模数为齿顶高系数般取压力角为。

距离为图变厚齿扇齿形计算简图在截面ⅡⅡ处的变位系数为取。

螺杆螺母和摇臂轴都用，表面渗碳。

因为该商用车的前轴负荷不大，所以渗碳层深度在。

表明硬度为。

第六章总结两周的课程设计结束了，在这次的课程设计中不仅检验了我所学习的知识，也培养了我如何去把握件事情，如何去做件事情，又如何完成件事情。

在设计过程中，与同学分工设计，和同学们相互探讨，相互学习，相互监督。

课程设计是我们专业课程知识综合应用的实践训练，着是我们迈向社会，从事职业工作前个必不少的过程千里之行始于足下，通过这次课程设计，我深深体会到这句千古名言的真正含义我今天认真的进行课程设计，学会脚踏实地迈开这步，就是为明天能稳健地在社会大潮中奔跑打下坚实的基础。

通过这次课程设计，本人在多方面都有所提高。

通过这次课程设计，综合运用本专业所学课程的理论和生产实际知识进行课程设计。

充了汽车制造工艺学设计等课程所学的内容，掌握连杆设计的方法和步骤，懂得了怎样分析零件的工艺性，怎样确定工艺方案，提高了计算能力，绘图能力，熟悉了规范和标准，同时各科相关的课程都有了全面的复习，独立思考的能力也有了提高。

在这次设计过程中，体现出自己单独设计的能力以及综合运用知识的能力，体会了学以致用突出自己劳动成果的喜悦心情，从中发现自己平时学习的不足和薄弱环节，从而加以弥补。

由于我的设计能力有限，在设计过程中难免出现，希望老师们多多指教，我十分乐意接受你们的批评与指正。

参考文献王望予汽车设计第四版机械工业出版社，陈家瑞汽车构造第三版机械工业出版社，刘惟信汽车设计第版清华大学出版社，冯键璋汽车发动机原理与汽车理论机械工业出版社，王国权，龚国庆汽车设计课程设计指导书机械工业出版社，杨可桢，程光蕴，李仲生机械设计基础第五版高等教育出版社，致谢本次的课程设计是在我们胡春平和谭滔的指导老师的亲切关怀和悉心指导下完成的。

无论在课程设计的研究方向思考方式的训练及作学问的方法和态度，乃至论文内容的修正与润饰都给予辛勤的指导，使我受益良多。

在整个设计过程中，胡春平老师或谭滔老师常帮助我们解决设计中遇到的难题，使我们在短时间内完成设计工作。

在历经两个星期的设计过程中，他们直为我们热心地指导，他们经常用丰富渊博的知识敏锐的学术思维为我们解答系列的疑难问题，以及指导我们设计思路。

另外，本次课程设计的圆满结束，也离不开我们本小组其他成员的帮助。

我和他们在起做毕业设计时，经常互相交流，共同探讨问题，从中我也得到了他们的许多帮助。

在此，我衷心地向两位指导老师表示感谢，也感谢组员对我的支持，齿扇的最大端的直径为大全齿扇的最小端直径为小全分度圆弧齿厚为齿扇的全齿高为第五章转向器载荷的计算转向器计算载荷的确定为了保证行驶安全，组成转向系的各零件应有足够的强度。

欲验算转向系零件的强度，需首先确定作用在各零件上的力。

影响这些力的主要因素有转向轴的负荷路面阻力和轮胎气压等。

为转动转向轮要克服阻力，包括转向轮绕主销转动的阻力车轮稳定阻力轮胎变形阻力和转向系中的内摩擦力等。

精确地计算出这些力是困难的。

为此推荐用足够精确的半经验公式来计算汽车在沥青或者混凝土路面上地转现了些更具高效率和高准确度的设计思路，并发现了片更加广泛的运用领域，这些宝贵的知识和经验对我以后的工作和生活都会带去极大地帮助。

在此，向我的导师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。

感谢陕西理工学院向我敞开求知的大门，为我的人生打下了个结实坚固的基础，为我的后期工作和生活创造了丰厚的储备。

并且，在学习的几年里，学校的老师和同学也给了我莫大的鼓励和支持。

老师耐心细致的教诲和同学们亲如兄弟姐妹般的鼓励都是我取得如此成就的坚实保障。

最后，再次对所有帮助过我，支持过我的人说声谢谢，真诚感谢在百忙中安排时间并忙碌于论文评阅工作的各位老师，参考文献胡宴如耿秋燕高频电子线路北京高等教育出版社，康华光电子技术基础数字部分第五版北京高等教育出版社，康华光电子技术基础模拟部分第五版北京高等教育出版社，张晓东吴有仓电工实用电子制作北京国防工业出版社，曹学军电通信设备原理与系统应用北京机械工业出版社，美等认知电技术北京科学出版社，肖景和赵健初学电基础知识精讲北京人民邮电出版社，高晓陈慧芬电子制作第三期北京电子杂志出版社，李响初实用报警器控制线路北京中国电力出版社，，，，。

，不可关断的。

晶闸管的特点是触即发。

但是，如果阳极或控制极外加的是反向电压，晶闸管就不能导通。

控制极的作用是通过外加正向触发脉冲使晶闸管导通，却不能使它关断。

那么，用什么方法才能使导通的晶闸管关断呢使导通的晶闸管关断，可以断开阳极电源或使阳极电流小于维持导通的最小值。

如果晶闸管阳极和阴极之间外加的是交流电压或脉动直流电压，那么，在电压过零时，晶闸管会自行关断。

门磁防盗原理图原理图如图所示图原理图第四章调试与总结调试的难点为收发频率要严格致，为此需要将报警发射部分和报警接收部分的调试配合起来，并在示波器的配合下进行。

首先，将发射模块部分中的干簧管两端用短接线短路，让发射模块电路直工作，接通接收部分的电源，先将译码器的第管脚脚焊开，将示波器的探头接在信号接收电路的信号输出端处，将发射模块靠近接收模块，可控制在左右，用无感起子调节发射电路中的微调电容和接收模块电路的微调电容，直到示波器上有编码脉冲显示为止，再拉开发射模块和接牧模块的距离，使发射模块和接收模块相距左右，将示波器的探头改接在运放集成电路的第管脚上。

再仔细调整接收部分的微调电容和电感线圈，直到示波器显示的解调输出的编码脉冲信号的波形幅度最大为止，然后再调整发射模块电路中的微调电容，边调整边观察示波器波形的变化，使波形幅度达到最大值。

反复几次使之达到最佳状态。

如果切都正常，可焊接上译码器的第管脚脚，此时扬声器应发出报警声，报警指示灯发光，断开发射模块电路的电源报警仍能维持，按下报警解除开关后，报警应解除。

最后可拉开距离进行实验，本报警器在调试正常的情况下，报警距离可达以上。

在进行般物品防盗的制作时，注意将缠绕在物品上的细铜线根据当时的环境条件适当作些隐藏工作，这样可将发挥更佳的效果。

对基于门磁技术的防盗报警系统的设计思路和具体实现进行了详尽的阐述，设计过程中采用了原纹滚道的有效工作长度等于螺母在螺杆上移动的距离的倍，即在此条件下，应尽量缩短滚道长度。

但为安全计，在有效工作长度之外的两端各增加圈滚道长度。

又因为螺杆螺纹滚道的有效工作长度距两端面距离。

因此，螺杆螺纹滚道的实际有效工作长度取整得。

螺杆螺线导程角则即第四章齿条齿扇传动副的设计齿条齿扇传动副的原理齿扇般有个齿，它与摇臂轴连为体。

齿扇的齿厚沿齿长方向是变化的，这样即可通过轴向移动摇臂轴来调节齿扇与齿条的啮合间隙。

由于转向器经常处于中间位置工作，因此齿扇与齿条的中间齿磨损最厉害。

为了消除中间齿磨损后产生的间隙而不致在转弯时使两端齿卡住，则应增大两端齿啮合时的齿侧间隙。

这种必要的齿侧间隙的改变可通过使齿扇各齿具有不同的齿厚来达到。

即齿扇由中间齿向两端齿的齿厚是逐渐减小的。

为此可在齿扇的切齿过程中使毛坯绕工艺中心转动，如图所示，相对于摇臂轴的中心有距离为的偏心。

这样加工的齿扇在与齿条的啮合中由中间齿转向两端的齿时，齿侧间隙也逐渐加大，啮合角般为，径向间隙系数为图齿侧间隙的齿扇加工原来与计算简图所以径向间隙为可表达为齿条齿扇传动副各对啮合齿齿侧间隙的改变也可以用改变齿条各齿槽宽而不改变齿扇各轮齿齿厚的办法来实现。

般是将齿条两侧的齿槽宽制成比中间齿槽大即可。

变厚齿扇变厚齿扇的分析变厚齿扇的齿顶和齿跟的轮廓面是圆锥的部分，其分度圆上的齿厚是变化的，齿扇的齿厚沿齿宽方向的变化称为变厚齿扇。

如图所示，滚刀相对工件作垂直进给的同时，还以定的比例作径向进给，两者合成为斜向进给。

这样即可得到变厚齿扇。

变厚齿扇的齿顶及齿根的轮廓面为圆锥面，其分度圆上的齿厚是成比例变化的，形成变厚齿扇，如图所示。

在该图中截面原始齿形的变位系数，则位于其两侧的截面ⅠⅠ和ⅡⅡ分别具有和，即截面ⅠⅠ的齿轮为正变位齿轮，截面ⅡⅡ的齿轮为负变位齿轮。

即变厚齿扇在其整个齿宽方向上是由无穷多的原始齿形变位系数逐渐变化的圆柱齿轮所形成。

因为在与平行的不同截面中，其模数不变齿数也相同，故其分度圆及基圆亦不变，即为分度圆柱和基圆柱。

其不同截面位置上的渐开线齿形，均为在同基圆柱上展开的渐开线，仅仅是其轮齿的渐开线齿形离基圆的位置不同而已，故应将其归入圆柱齿轮范畴，而不应归于直齿圆锥范围，虽然它们从外观上更相似，因为直齿圆锥齿轮轮齿的渐开线齿形的形成基准是基锥。

图用滚刀加工变厚齿扇的进给运动图变厚齿扇的截面变厚齿扇齿形的计算通常取齿扇宽度的中间位置作基准截面，如图所示的截面由该截面至大端截面ⅡⅡ时，各截面处的变位系数均取正，向小端截面ⅢⅢ时，变位系数由正变为零截面再变为负值。

设截面至截面ⅡⅡ的距离为，则式中Ⅰ在截面处的原始齿形变位系数模数切削角见图由式可知当齿扇的模数及切削角选定后，各截面处的变位系数取决于该截面与基准截面间的距离见图。

切削角为齿扇宽般为模数为齿顶高系数般取压力角为。

距离为图变厚齿扇齿形计算简图在截面ⅡⅡ处的变位系数为取。

螺杆螺母和摇臂轴都用，表面渗碳。

因为该商用