状态等是影响磨损的重要因素。汽车的制动过程是将其机械能动能势能的部分转变为热量而耗散的过程。在制动强度很大的紧急制动过程中，制动器几乎承担了耗散汽车全部动力的任务。此时由于在短时间内热量来不及逸散到大气中，致使制动器温度升高。即所谓制动器的能量负荷。能量负荷愈大，衬块的磨损愈严重。制动器的能量负荷常以其比能量耗散率作为评价指标。比能量耗散率又称为单位功负荷或能量负荷，它表示单位摩擦面积在单位时间内耗散的能量，其单位为。双轴汽车的单个前轮制动器的比能量耗散率分别为式中汽车回转质量换算系数汽车总质量，汽车制动初速度与终速度，。计算时轿车取总质量以下的货车取总质量以上的货车取制动减速度计算时取制动时间前制动器衬块的摩擦面积制动力分配系数。在紧急制动到停车的情况下，，并可近似地认为，则有计算时取减速度,制动初速度轿车用轿车的盘式制动器在同上的初速度和制动减速度的条件下，比能量耗散率应不大于。比能量耗散率过高，不仅会加速制动衬块的磨损，而且可能引起制动盘的龟裂。则符合设计要求，能够保证制动盘的正常使用。设计方案采用浮动浅盘制动器，前轮盘式制动器采用中空通风式制动盘，制动盘外径为，制动盘的厚度取为摩擦衬块厚度为，背板厚度为单个制动衬块面积制动器制动钳布置在车轴后面，减少制动时轮毂轴承受径向合力。由上述计算可得，该方案满足设计要求。第章制动器主要零部件的结构设计制动器主要零部件的结构设计制动盘制动盘般用球光体灰铸铁制成，或用添加，等的合金铸铁制成。其结构形状有平板形用于全盘式和礼帽形用于钳盘式两种。后种的圆柱部分长度取决于布置尺寸。制动盘在工作时不仅承受制动块作用的法向力和切向力，而且承受热负荷。为了改善冷却效果，钳盘式制动器的制动盘有的铸成之间有径向通风槽的双层盘，这样可大大增加散热面积，降低温升约，但盘的厚度较厚。采用通风槽的制动盘，其厚度在之间，般不用通风槽的轿车制动盘，其厚度约在之间。制动盘的工作表面应光洁平整。制造时应严格控制表面的跳动量两侧表面的平行度厚度差及制动盘的不平衡量。般制动盘两侧表面不平行度不应大于盘的表面摆差不应大于制动盘表面粗糙度不应大于。本次设计采用带有径向通风槽的礼帽形的制动盘，材料为珠光体铸铁，其厚度选为。制动钳制动钳由可锻铸铁或球墨铸铁制造，也有用轻合金制造的，例如铝合金压铸。可做成整体的，也可以做成两半并由螺栓连接，其外缘留有开口，以便不必拆下制动钳便可检查或更换制动块。制动钳应有高的强度和刚度。般多在钳体中加工出制动油缸，也有将单独制造的油缸装嵌入钳体中的。为了减少传给制动液的热量，多将杯形活塞的开口端顶靠制动块的背板。有的活塞的开口端部切成阶梯状，形成两个相对且在同平面内的小半圆环形端面。活塞由铸铝合金或钢制造。为了提高耐磨损性能，活塞的工作表面进行镀铬处理。当制动钳体由铝合金制造时，减少传给制动液的热量成为必须解决的问题。为此，应减小活塞与制动块背板的接触面积，有时也取制动盘直径为轮辋直径即。根据轮辋提供给制动器的可利用空间，并本着制动盘直径尽可能大的原则及运动时不发生干涉。初选制动盘的直径。制动盘厚度制动盘的厚度直接影响着制动盘质量和工作时的温度。为使质量不致太大，制动盘厚度应取的适当小些为了降低制动工作时的温升，制动盘厚度又不宜过小。制动盘可以制成实心的，而为了通风散热，又可在制动盘的两工作面之间铸出通风孔道。通常，实心制动盘厚度可取为具有通风孔道的制动盘的两工作面之间的尺寸，即制动盘的厚度取为，但多采用。本次设计选择通风式制动盘，厚度摩擦衬块内半径与外半径推荐摩擦衬块外半径与内半径的比值不大于。若此比值偏大，工作时摩擦衬块外缘与内缘的圆周速度相差较大，则其磨损就会不均匀，接触面积将减小，最终导致制动力矩变化大。根据制动盘直径可确定外径考虑到，可选取，则摩擦衬块工作面积根据摩擦衬块单位面积占有的汽车质量在范围内选取。制动衬块单位面积占有的汽车质量取，则制动衬块总面积，则制动器制动衬块的摩擦面积。制动盘设计方案确定根据各种制动器的优缺点，考虑到所适应的车型现代汽车制动器应用发展趋势及经济成本，为满足本课题任务要求，该车前制动器均采用滑动钳盘式制动器采用双管路真空助力液压控制前轮盘式制动器采用中空通风式制动盘，制动盘外径为，制动盘的厚度取为摩擦衬块厚度为背板厚度为制动器制动衬块面积制动器制动钳布置在车轴后面，减少制动时轮毂轴承受径向合力。盘式制动器最大制动力矩的计算为了保证汽车有良好的制动效能，要求合理的确定前后轮制动器的制动力矩。为此，首先选定同步附着系数，选取，并用下式计算前后轮制动力之比根据选同步附着系数，计算结果如下，该式的比值轿车在范围内，计算结果在此范围内。制动器所能产生的制动力矩，受车轮的计算力矩所制约，即而，则得为该车所能遇到的最大附着系数，根据该车所能遇到的路况不同的值列于下表，选取最大值。表不同路面的附着系数路面附着系数沥青或混凝土干沥青或混凝土湿碎石路干土路干土路湿即个车轮制动器应有的最大制动力矩为按上列公式计算结果的半值。则个车轮制动器应有的最大制动力矩为制动器单侧制动块最大压紧力的计算假设衬块的摩擦表面与制动盘接触良好，且各处的单位压力分布均匀，则盘式制动器的制动力矩为式中摩擦系数单侧制动块对制动盘的压紧力作用半径。有效制动半径为活塞中心到制动盘中心的距离。对于常见的扇形摩擦衬块，如果其径向尺寸不大，取为平均半径或有效半径已足够精确。如图所示，平均半径式中，扇形摩擦衬块的内半径和外半径。则制动器单侧制动快的最大制动力为由此可得单侧制动器制动块的最大压紧力为图钳盘式制动器的作用半径计算用图摩擦衬块的磨损特性计算摩擦衬块的磨损，与摩擦副的材质表面加工情况温度压力以及相对滑磨速度等多种因素有关，因此在理论上要精确计算磨损性能是困难的。但试验表明，摩擦表面的温度压力摩擦系数和表面可采生短路或断路。更换。通过读取测量数据块检查的信号。根据电路图检查导线和插接件。如果在查询故障代码之前进行过最终控制自诊断，这种显示才会出现，控制单元识别故障存储器中的这些故障，在熄火后会自行清除。如果损坏，这故障在行车时又会显现。阳光入射的光电传感器断路对正极短路接地后短路。阳光入射光电传感器的导线或插接件断路或正极后短路。通往阳光入射光电传感器的导线或插接件接地在搭铁后短路损坏。通过读取测量数据块检查。根据电路图检查导线和插接件。通过读取测量数据块检查。根据电路图检查导线和插接件。更换。温度调节活门的伺服电机。通往温度调节活门的伺服电机的导线或插接件断路或短路。安装时，未用初始设置的功能。卡住。损坏。通过读取测量数据块检查。根据电路图检查导线和插接件。安装时检查伺服电机的终端位置。进行最终控制诊断。更换，并进行初始设置。总活门的伺服电机。通往总活门的伺服电机的导线或插接件断路或短路。卡住。损坏。通过读取测量数据块检查。根据电路图检查导线和插接件。进行最终控制诊断。更换，进行功能初始设置。新鲜空气鼓风机带有新鲜空气鼓风机的控制单元。通行新鲜空气鼓风机的导线或插接件断路或者短路。鼓风机控制单元和新鲜空气鼓风机损坏。通过读取测量数据块检查。根据电路图检查导线和插接件。进行最终控制诊断。更换和。风滞压力活门伺服电机。通往风滞压力活门伺服电机的导线或插接件断路或者短路。卡住。损坏。通过读取测量数据块检查。根据电路图检查导线和插接件。进行最终控制诊断。更换，进行功能初始设置。四帕萨特空调的案例分析制冷效果差故障现象该车行驶，司机说空调不凉。开鼓风机档时，出风口处温度为，随着鼓风机由档增至档，出风量越来越大，出风口温度也略有升高。故障排除该车空调系统装备了型号为的变排量压缩机，在检修中与常见的定排量压缩机空调系统有本质的区别。该车的暖风空调装置是组合体的，从结构上保证了制冷效果的提高，这点比桑塔纳轿车好得多。那么对这故障，应从何处开始查找原因并加以排除呢首先，从该车空调系统全冷量输出时气流通道入手。外界换外部温度传感器。经用功能键消码后，多次试车未发现故障重现，于是交车。谁知过了星期，老毛病又出现了。进维修站后，维修人员用查询，故障码和上次样为。这就怪了，明明检测仪说明了故障点，相关部位又没有异常，为何不能排除故障呢又检查了空调及相关系统。总不会是空调控制单元有问题吧决定换了试试。换新件后，用编码，进入空调系统，用功能键编码，输入。而后设定，用功能键输入。待这些工作完成后，起动车辆试验，空调工作良好，为了验证是否是故障所在，向客户说明检修情况后让其在使用中观察空调运行情况。又过了个多星期，故障再次出现了，这说明故障点仍没找到。当此车又来时，维修人员再次用做了检测，故障码点也没变。真让人摸不着头脑，查资料翻手册也找不着头绪，后来想到每次出现故障时空调控制面板上出现，这个数字前面应该是车外温度显示，后面是车内设定温度显示。当出现零下摄氏度时，空调当然不会制冷工作。而状态等是影响磨损的重要因素。汽车的制动过程是将其机械能动能势能的部分转变为热量而耗散的过程。在制动强度很大的紧急制动过程中，制动器几乎承担了耗散汽车全部动力的任务。此时由于在短时间内热量来不及逸散到大气中，致使制动器温度升高。即所谓制动器的能量负荷。能量负荷愈大，衬块的磨损愈严重。制动器的能量负荷常以其比能量耗散率作为评价指标。比能量耗散率又称为单位功负荷或能量负荷，它表示单位摩擦面积在单位时间内耗散的能量，其单位为。双轴汽车的单个前轮制动器的比能量耗散率分别为式中汽车回转质量换算系数汽车总质量，汽车制动初速度与终速度，。计算时轿车取总质量以下的货车取总质量以上的货车取制动减速度计算时取制动时间前制动器衬块的摩擦面积制动力分配系数。在紧急制动到停车的情况下，，并可近似地认为，则有计算时取减速度,制动初速度轿车用轿车的盘式制动器在同上的初速度和制动减速度的条件下，比能量耗散率应不大于。比能量耗散率过高，不仅会加速制动衬块的磨损，而且可能引起制动盘的龟裂。则符合设计要求，能够保证制动盘的正常使用。设计方案采用浮动浅盘制动器，前轮盘式制动器采用中空通风式制动盘，制动盘外径为，制动盘的厚度取为摩擦衬块厚度为，背板厚度为单个制动衬块面积制动器制动钳布置在车轴后面，减少制动时轮毂轴承受径向合力。由上述计算可得，该方案满足设计要求。第章制动器主要零部件的结构设计制动器主要零部件的结构设计制动盘制动盘般用球光体灰铸铁制成，或用添加，等的合金铸铁制成。其结构形状有平板形用于全盘式和礼帽形用于钳盘式两种。后种的圆柱部分长度取决于布置尺寸。制动盘在工作时不仅承受制动块作用的法向力和切向力，而且承受热负荷。为了改善冷却效果，钳盘式制动器的制动盘有的铸成之间有径向通风槽的双层盘，这样可大大增加散热面积，降低温升约，但盘的厚度较厚。采用通风槽的制动盘，其厚度在之间，般不用通风槽的轿车制动盘，其厚度约在之间。制动盘的工作表面应光洁平整。制造时应严格控制表面的跳动量两侧表面的平行度厚度差及制动盘的不平衡量。般制动盘两侧表面不平行度不应大于盘的表面摆差不应大于制动盘表面粗糙度不应大于。本次设计采用带有径向通风槽的礼帽形的制动盘，材料为珠光体铸铁，其厚度选为。制动钳制动钳由可锻铸铁或球墨铸铁制造，也有用轻合金制造的，例如铝合金压铸。可做成整体的，也可以做成两半并由螺栓连接，其外缘留有开口，以便不必拆下制动钳便可检查或更换制动块。制动钳应有高的强度和刚度。般多在钳体中加工出制动油缸，也有将单独制造的油缸装嵌入钳体中的。为了减少传给制动液的热量，多将杯形活塞的开口端顶靠制动块的背板。有的活塞的开口端部切成阶梯状，形成两个相对且在同平面内的小半圆环形端面。活塞由铸铝合金或钢制造。为了提高耐磨损性能，活塞的工作表面进行镀铬处理。当制动钳体由铝合金制造时，减少传给制动液的热量成为必须解决的问题。为此，应减小活塞与制动块背板的接触面积，有时也