大不同之处，吸收速度是飞速反应，而吸收则是液膜控制，随喷淋密度增加而加快的反应。当半脱塔和变脱塔结构没有根本区别的情况下，只能在操作中以控制工艺条件溶液值组分浓度温度及喷淋密度来抑制对的吸收。半脱塔的喷淋密度，而变脱塔的喷淋密度般应即可。再生槽中小氮肥厂原鼓风式高塔再生现已不多见，自吸空气喷射再生槽已普遍使用。富液以定压力进入喷嘴形成液体高速射流，喷嘴周围的吸气室产生负压，将空气吸人喷射器管内。空气呈细微气泡扩散于液相中，气液得到充分的接触，形成高速涡流状态，反应极为快速。再生效率在混合管中可达以上。喷射器的设计比较专业，喷嘴流速要求达，混合管长是管径的倍。喷射器的制作要求精度高，尤其喷嘴内侧加工精度应达到▽精度以上。喷射器的安装要求严谨，喷嘴吸气管收缩管及混合管中心轴线要致，同心度自吸喷射器是再生槽的心脏，若设计加工和安装达不到技术标准，影响再生效率的提高，甚至会出现抽气不力和倒液现象。常见再生槽液面不起硫沫或硫沫不起气泡，浮选溢流差溶液悬浮硫高，导致再生和脱硫效率低均为喷射器吸气强度不足引起。再生槽职责不仅是自吸空气促使溶液催化剂氧化再生，兼有对溶液的气提释放及硫泡沫的浮选作用。按照湿式氧化法脱山东工业职业学院毕业论文硫总反应式核算，每吸收需要空气即可，而实际用量为氧化再生的倍以上，才能起到上述作用。所以确保再生槽的实用效果应达到定的吸气强度。溶液于再生槽停留的时间，即再生槽有效容积是项重要设计参数。若催化剂的氧化再生速度较快，溶液停留时间，即可完成，但再生槽硫沫的浮选溢流需用较长的时间，其时间因催化剂的不同略有差别，大致以为宜。再生槽的有效高度即溶液的实际深度应根据喷射器入口液压及再生槽径而定，若选用再生泵扬程高槽径大，可适当增加有效高度。为降低再生泵的动力消耗，宜选用扬程较小的为宜。喷射器入口液压，再生槽有效深度即可。变脱塔再生槽溶液是利用脱硫塔的余压进入喷射器，压力可调至，再生槽有效深度可提至以上。再生槽的有效深度确定之后，以溶液停留时间即再生槽所需要的容积为依据换算再生槽的直径。这种换算程序较之以吸气强度求得的再生槽直径值高。按照购买喷射器产品说明书标定气液核算，再生槽的实际吹风强度亦要远大以低值控制为好，尽量做到稀液脱硫。总碱度高会导致吸收耗碱量增加，副产物含量高，甚至引发盐堵。人塔气体时，总碱度以，以为基本单元为宜，随着含量的提高相应增加总碱度。催化剂栲胶偏钒酸钠组分的控制碱性脱硫液吸收生成ˉ被偏钒酸钠氧化为单质硫，氧化态的栲胶恢复偏钒酸钠的活性。反应式是相互依赖交叉进行的。其中偏钒酸钠为反应物ˉ的两倍。偏钒酸钠浓度的提高使ˉ氧化为单质硫的速度加快。偏钒酸钠组分应随气体中不同而控制，入塔气体时，实际含量应超出理论要求，以为好。脱硫过程中栲胶与偏钒酸钠的化学反应的数量关系比应为倍，脱硫过气比吸气强度等指标难以核实，但使用效果可以验证。笔者曾自制和购买喷射器用于脱硫装置，均可将控制在内。值的控制山东工业职业学院毕业论文值是脱硫液的基本组分值。要指导很多同学的论文，加上本来就有的教学任务，工作量之大可想而知，但在次次的回稿中，精确到每个字的批改给了我深刻的印象，使我在论文之外明白了做学问所应有的态度。论文的顺利完成，也离不开其它各位老师同学和朋友的关心和帮助。另外，要感谢在大学期间所有传授我知识的老师，是你们的悉心教导使我有了良好的专业课知识，这也是论文得以完成的基础。选的硫泡沫厚度可达，只要控制好再生槽液位，溢流硫沫不应夹带较多的溶液。的来源由ˉ和ˉ氧化而来，但主要影响是继续氧化所致，随的增加而升高。脱硫液中含量远大于，而溶解度却小得多，在温度变化时极易结晶沉淀造成盐堵。有的脱硫装置技术管理不到位，组分不检测，更不控制。脱硫中存在问题及产生的原因则被掩盖，脱硫的生产运行难以趋向良好。温度的控制溶液温度是项重要指标，温度低吸收及析硫反应速度减小，但在般温度范围内影响不明显。温度对再生效率及副产物生成影响较大，温度高析硫速度和再生效率升高。但温度超出由于氧的溶解度降低，再生和脱硫过程速度减小，再生槽硫泡沫层变薄，副产物增加。温度的控制主要是以再生的需要而定，以为宜。变换气脱硫易于升高，为降低，温度应接近高限半水煤气脱硫，不易升高，温度可靠近低限。无论半脱或变脱，当组分高时，温度应下调。山东工业职业学院毕业论文温度的调节用蒸汽加热或冷却水降温效果不明显，生产上往往是调节入口气体温度为手段。堵塔问题湿式氧化法脱硫最大的威胁是堵塔尽管催化剂具有不堵塔的功能，亦确实总结了不少不堵塔的操作经验，但同时也确实出现堵塔的现象。湿式氧化法脱硫出现堵塔原因是多元化的，即使催化剂具有清洗的作用，堵塔现象并非完全杜绝，防止堵塔应做好以下工作做好气体入塔前的净化，入塔前气体要洗涤除尘静电除焦。清除掉可能带入脱硫装置中的杂物煤屑，做好气水分离，防止洗涤水带人脱硫系统，补水及溶液制备使用脱盐水。严格控制溶液的悬浮硫指标，做好再生槽硫泡沫的浮选溢流。常用的栲胶法及法脱硫，只要再生槽正常运行，不必增设溶液过滤等附加措施，悬浮硫较好控制。再生槽液位及喷射器人口液压要稳定，防止大波动，将沉淀泛起带入塔中。脱硫液中等副产物递增，造成碱耗升高，影响气体净化度，减少硫磺回收量。副产物易产生盐结晶，造成堵塔。还是设备腐蚀的主要根源，腐蚀物最终亦沉积在塔中。脱硫塔部件结构设计及制作不标准，安装出现偏差，造成气液偏流，栅板过密亦易引发填料底部积硫。填料规格过小，质量差，表面粗糙，段落装填高度大，易发生堵塔。填料规格要求半脱般要求，变脱般要求。填料质量差，粗糙的产品经堵塔后清洗再用，极易再产生硫堵。保持足量的溶液循环量和喷淋密度，使附着在填料表面的硫沫得到及时冲刷，减量生产，不宜暂时调小循环量，以降低总碱度组分为宜。山东工业职业学院毕业论文重视硫回收加工，采用新代连续熔硫技术，用泡格以防堵。变换气与半水煤气中含量不同，变脱塔中含量干扰较大，且变换气压力高。不少变脱塔的设计仍然沿用半脱塔的套路，仍然以脱除气体中为主的总体思想。脱硫液与反应存在很随总母垫圈固定螺栓螺钉销钉淬火定位零件的设计凹模为双侧刃型孔。采用了到带燕尾的型侧刃，燕尾高度为。侧刃宽度为。侧刃与侧刃型孔采用安装在落料凹模端面。而在技术要求中要求侧刃型孔按侧刃配制成配合。侧刃结构图如图所示。其余图侧刃料板及卸料部件的设计导料板的内侧与条料接触，外侧与凹模平齐，导料板与条料之间的间隙取这样就可确定两导料板的宽度，导料板的厚度按表选择。导料板采用钢制作，热处理硬度为，用螺钉和销钉固定在凹模上。导料板的进料端安装有承料板。卸料部件的设计卸料板采用钢制造，淬火硬度为螺钉的选用卸料板上设置个卸料螺钉。公称直径为,螺纹部分为。卸料钉尾部应留有足够的行程空间。卸料螺钉拧紧后，应使卸料板超出凸模断面,有误差时通过在螺钉与卸料板之间安装垫片来调整。模架及其他零部件的设计该模具采用中间导柱模架，这种模架的导柱在模具中间位置，冲压时可防止由于偏心力矩歪而引起的模具歪斜。以凹模周界尺寸为依据，选择模架规格。导柱分别为,导套分别为,。上模座厚度上模取，上模垫板厚度垫取，固定板厚度固取，下模座厚度下模取，那么，该模具的闭合高度下模垫上模闭式中凸模长度，凹模厚度，凸模冲裁后进入凹模的深度，。可见该模具闭合高度小于所选压力机的最大装模高度，由此可见，可以使用。模具总装图及设备的选定模具的总装图通过以上设计，可得到如图所示的模具总装图。模具上模部分主要由上模板垫片凸模个凸模固定板及弹压导板等组成。卸料方式采用弹性卸料，以弹簧为弹性元件。下模部分由下模座凹模板导料板等组成。冲孔废料和成品件均由漏料孔漏出。图酒瓶盖启子级进模装配图导柱弹压导板导套导板镶块卸料螺钉凸模固定板凸模上模座限位柱落料凸模导料板凹模下模座侧刃挡块承料板条料送进时，凸模以装在弹压板中的导板镶块导向，弹压导板以导柱导向。侧刃控制条料送进距离，压力机第次冲压行程中，沿条料边缘切下块长度等于步距的料边。由于沿送料方向上，在侧刃前后，两导料板间距离不同，前宽后窄形成个凸肩所以条料上只有切去料边的部分方能通过，通过的距离即等于步距。设备的选定通过校核，选择开式双柱可倾压力机能满足使用要求。其主要技术参数如下公称压力滑块行程最大闭合高度最大装模高度连杆调节长度工作台尺寸前后左右垫片尺寸厚度孔径模柄孔尺寸最大倾斜角度模具零件加工工艺本副冲裁模，模具零件加工的关键在工作零件，固定板以及卸料板，若采用线切割加工技术，这些零件的加工就变得相对简单。落料凸模的加工工艺过程详见表表落料凸模的加工工艺过程工序号工序名称工序内容工序图示意图备料将毛坯锻成长方体热处理退火刨刨面，互为直角，留单边余量热处理调质磨平面磨面，互成直角钳工划线划出各孔位置线加工螺钉孔安装孔及穿丝孔按位置加工螺钉孔销钉孔及穿丝孔等热处理按热处理工艺，淬火回火达到磨平面精磨上下平面线切割按图线切割，轮廓达到尺寸要求钳工精修全面达到设计要求检验模具的装配和冲裁模具的试冲模具的装配根据级进大不同之处，吸收速度是飞速反应，而吸收则是液膜控制，随喷淋密度增加而加快的反应。当半脱塔和变脱塔结构没有根本区别的情况下，只能在操作中以控制工艺条件溶液值组分浓度温度及喷淋密度来抑制对的吸收。半脱塔的喷淋密度，而变脱塔的喷淋密度般应即可。再生槽中小氮肥厂原鼓风式高塔再生现已不多见，自吸空气喷射再生槽已普遍使用。富液以定压力进入喷嘴形成液体高速射流，喷嘴周围的吸气室产生负压，将空气吸人喷射器管内。空气呈细微气泡扩散于液相中，气液得到充分的接触，形成高速涡流状态，反应极为快速。再生效率在混合管中可达以上。喷射器的设计比较专业，喷嘴流速要求达，混合管长是管径的倍。喷射器的制作要求精度高，尤其喷嘴内侧加工精度应达到▽精度以上。喷射器的安装要求严谨，喷嘴吸气管收缩管及混合管中心轴线要致，同心度自吸喷射器是再生槽的心脏，若设计加工和安装达不到技术标准，影响再生效率的提高，甚至会出现抽气不力和倒液现象。常见再生槽液面不起硫沫或硫沫不起气泡，浮选溢流差溶液悬浮硫高，导致再生和脱硫效率低均为喷射器吸气强度不足引起。再生槽职责不仅是自吸空气促使溶液催化剂氧化再生，兼有对溶液的气提释放及硫泡沫的浮选作用。按照湿式氧化法脱山东工业职业学院毕业论文硫总反应式核算，每吸收需要空气即可，而实际用量为氧化再生的倍以上，才能起到上述作用。所以确保再生槽的实用效果应达到定的吸气强度。溶液于再生槽停留的时间，即再生槽有效容积是项重要设计参数。若催化剂的氧化再生速度较快，溶液停留时间，即可完成，但再生槽硫沫的浮选溢流需用较长的时间，其时间因催化剂的不同略有差别，大致以为宜。再生槽的有效高度即溶液的实际深度应根据喷射器入口液压及再生槽径而定，若选用再生泵扬程高槽径大，可适当增加有效高度。为降低再生泵的动力消耗，宜选用扬程较小的为宜。喷射器入口液压，再生槽有效深度即可。变脱塔再生槽溶液是利用脱硫塔的余压进入喷射器，压力可调至，再生槽有效深度可提至以上。再生槽的有效深度确定之后，以溶液停留时间即再生槽所需要的容积为依据换算再生槽的直径。这种换算程序较之以吸气强度求得的再生槽直径值高。按照购买喷射器产品说明书标定气液核算，再生槽的实际吹风强度亦要远大以低值控制为好，尽量做到稀液脱硫。总碱度高会导致吸收耗碱量增加，副产物含量高，甚至引发盐堵。人塔气体时，总碱度以，以为基本单元为宜，随着含量的提高相应增加总碱度。催化剂栲胶偏钒酸钠组分的控制碱性脱硫液吸收生成ˉ被偏钒酸钠氧化为单质硫，氧化态的栲胶恢复偏钒酸钠的活性。反应式是相互依赖交叉进行的。其中偏钒酸钠为反应物ˉ的两倍。偏钒酸钠浓度的提高使ˉ氧化为单质硫的速度加快。偏钒酸钠组分应随气体中不同而控制，入塔气体时，实际含量应超出理论要求，以为好。脱硫过程中栲胶与偏钒酸钠的化学反应的数量关系比应为倍，脱硫过气比吸气强度等指标难以核实，但使用效果可以验证。笔者曾自制和购买喷射器用于脱硫装置，均可将控制在内。值的控制山东工业职业学院毕业论文值是脱硫液的基本组分值。