1、等代产生滑动，就会有较高的磨损产生。当必需的预紧力均匀加载，螺纹的导程被调整为螺母的单中间螺纹可使用单螺母。这样，滚球就能够两点接触。提供均匀强度并且能够良好控制的预紧力的最有效方法在于使用两个螺母，两个螺母之间插入个隔板，隔板的厚度决定预紧力。图中，两个螺母被夹紧。当螺杆承受外力，螺母边的预紧载荷上升并且在另边削减。可以证实，当外力是这个值的倍时，预紧载荷会消失。般说来，应当避免这种状况发生，因为除了间隙，它会产生滚球的过早磨损。预紧力增加了磨损和发热性。因此，预紧力被限制在大约最大动力负荷的，通常的值则取。再循环的类型滚球的再循环可以通过内部的导向装置或者外部的管道进行。只要有可能，则更偏向于使用外部管道，因为这样能产生更低的噪音，热量以及磨损。尽管如此，采用外部循环方式的螺母的直径会较大，这样才能在些设计中作为其使用条件。图展示了不同类型的滚球循环。临界转速和偏差当丝杠旋转时，限制最大转速的主要因素是搅拌现象。当丝。

2、面处压应力时，若，基底压力取平均值，即而下卧层顶面处的容许承载力可按下式计算其中，则满足要求。五沉降计算根据公桥基规，桥梁墩台基础的沉降量按恒载采用分层总和法计算。基底处附加应力各层压缩模量将土层Ⅰ持力层分为三层，土层Ⅱ分成和两层。则每层沉降如下表所示沉降计算表表分层序号袁聚云等土木工程专业毕业设计指南岩土工程分册北京中国水利水电出版社，根据查表得沉降经验系数，则最终沉降为按公桥基规，墩台容许总的均匀沉降极限值不包括施工中的沉降为其中为相邻墩台间最小跨径长度，跨径小于时仍以计算，故此处取。容许的墩台均匀总沉降值故沉降满足要求。地基压缩层厚度验算虽然，但其下层为基岩，故不必继续向下计算。六基底偏心距验算仅受恒载作用时应满足，满足要求。若考虑荷载组合时，应满足，以桥上无荷载后台为车辆荷载时，采用基本组合为最不利满足要求。七基础稳定性验算倾覆稳定性验算后台桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用基本组合为最不利，满足条件。

3、方向按荷载组合需要确定对实体式埋置桥台不计汽车荷载的冲击力，同时从以上制动力和支座摩阻力的计算结构表明，支座摩阻力于制动力。因此，在后面的附加组合中，以制动力作为控制设计。荷载组合根据实际可能出现的荷载情况，可按以下情况进行组合台后无荷载，车道荷载在桥上台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上桥上无荷载，台后为车辆荷载，进行台身截面验算的荷载组合，其荷载组合见表。荷载组合计算表表序号荷载作用情况计算项目公路Ⅱ级台后无荷载，车道荷载在桥上台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上桥上无荷载，台后为车辆荷载上部荷载力力臂弯矩台身荷载力力臂弯矩汽车力力臂弯矩人群力力臂弯矩台后土压力力水平竖直水平竖直水平竖直力臂上部构造恒载已知，为桥台宽度取，为自基底至填土表面的距离，等于为主动土压力系数。其水平向分力离基础底面的距离对基底形心轴的力矩其竖直向分力作用点离形心轴的距离对基底形心轴的力矩台后填土表面有汽车荷载时由汽车荷载换算。

4、的力计算因台后填土较高，由于填土自重在基底地基土中所产生的附加压力台后填土高度。当基础埋置深度为时，取基础后边缘附加应力系数，基础前边缘附加应力系数。则后边缘处前边缘处此外，计算台前溜坡椎体对基础前边缘底面处引起的附加应力时，填土高度可近似取基础边缘作垂线与坡面交点的距离，并取系数，则因此，基础前缘总的竖向附加压力基底压应力计算台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用短期组合考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后桥上无荷载，台后为车辆荷载考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后地基强度验算持力层强度验算根据土工试验资料，持力层为般黏性土，根据公桥基规，当，时，查得，因基础埋置深度为原底面下，不考虑深度修正对黏性土地基，虽，但不进行宽度修正。满足要求。下卧层强度验算下卧层为般黏性土，由可查得容许承载力，小于持力层的容许承载力，故作如下验算。基底至土层Ⅱ顶面高程处的距离为当附加应力系数，且计算下卧层顶。

5、载时的土压力计算后台填土自重所引起的主动土压力计算式为恒载计算表表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心距弯矩备注弯矩正负值规定如下逆时针方向取号顺时针方向取号偏心距在基底中心轴之右为，中心轴之左为。作用在桥上Ⅰ汽车及人群荷载反力根据公路桥涵设计通用规范，对于集中荷载标准值按以下规定选取桥梁计算跨径小于或等于时桥梁计算跨径等于或大于时计算跨径在之间时，值采用直线内插求得。其荷载布置图如所示。计算剪力效应时应乘以的系数，公路Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值为，支座反力标准值为人群荷载支座反力支座反力作用点距离基底形心轴的距离对基底形心轴的力矩图Ⅱ汽车荷载制动力重力式墩台不计冲击系数。制动力按车道荷载标准值在加载长度上计算总重力的计算，其公路Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不小于。故取制动力。台后桥上有均布荷载，车辆荷载在台后其荷载布置如图所示。人群荷载支座反力对基底形心轴的力矩支座摩阻力计算取摆动支座系数，则支座摩阻力对基底形心轴的弯矩图。

6、杠的旋转速度和弯曲振频致时，这种不稳定情况就会发生。这个频率和丝杠的直径跨距以及支撑结构的类型有关。实际上，丝杠的旋转速度保持在计算限速值的以下。临界转速可以通过以下公式算出临界转速杨氏模量转动惯量横截面积密度跨距影响因素取决于使用的支撑类型见表在下面的表中，可以看出允许转速限制在理论转速的，根据直径跨距和支撑类型来取值。提升理论转速的种可能性是通过使用支持物。在这种方式中，跨距被缩小，这样，丝杠的弯曲振频就能从本质上增加。当滑轨移动时，支持物就要自动撤回防止与螺母冲突。在实际当中，支持物的使用相当复杂并且并不普及。当丝杠的长度超过米时，需要考虑的另个问题就是由于其自身重力而产生的挠曲。理想状态下这种偏差不能超过，为了避免加速驱动器磨损的施加在螺母上的重要径向力，在使用长丝杠时，支持物也能起到作用。预紧力运行中的产热主要由于丝杠和螺母之间的摩擦扭矩造成，它会导致两个部件温度的上升。通常在摄氏度。如果丝杠在两端都采用嵌入式。

7、。桥上无荷载台后为车道荷，满足要求。滑动稳定性验算最不利情况为桥上无荷载，台后有荷载，取基本组合验算通过，满足要求。参考文献华南理工大学浙江大学湖南大学编基础工程第二版北京中国建筑工业出版社，凌治平易经武主编基础工程北京人民交通出版社，周景星王洪瑾虞石民等编基础工程北京清华大学出版社，王秀丽主编基础工程重庆重庆大学出版社，赵明华主编基础工程北京高等教育出版社，袁聚云李晓培楼晓明等编基础工程设计原理上海同济大学出版社，美，著，童小东等译基础工程分析与设计第版北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准建筑地基基础设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国行业标准建筑桩基础设计规范北京中国建筑工业出版社，顾晓鲁钱鸿缙等编地基与基础第三版北京中国建筑工业出版社，周果行编著房屋结构毕业设计指南北京中国建筑工业出版社，果有应用价值。创新工作中有创新意识对前人工作。

8、面处压应力时，若，基底压力取平均值，即而下卧层顶面处的容许承载力可按下式计算其中，则满足要求。五沉降计算根据公桥基规，桥梁墩台基础的沉降量按恒载采用分层总和法计算。基底处附加应力各层压缩模量将土层Ⅰ持力层分为三层，土层Ⅱ分成和两层。则每层沉降如下表所示沉降计算表表分层序号袁聚云等土木工程专业毕业设计指南岩土工程分册北京中国水利水电出版社，根据查表得沉降经验系数，则最终沉降为按公桥基规，墩台容许总的均匀沉降极限值不包括施工中的沉降为其中为相邻墩台间最小跨径长度，跨径小于时仍以计算，故此处取。容许的墩台均匀总沉降值故沉降满足要求。地基压缩层厚度验算虽然，但其下层为基岩，故不必继续向下计算。六基底偏心距验算仅受恒载作用时应满足，满足要求。若考虑荷载组合时，应满足，以桥上无荷载后台为车辆荷载时，采用基本组合为最不利满足要求。七基础稳定性验算倾覆稳定性验算后台桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用基本组合为最不利，满足条件。

9、有改进或独特见解。埋置式桥台刚性扩大基础设计基础结构布置的选择本工程的桥上部构造采用装配式钢筋混凝土形梁，标准跨径，计算跨径摆动支座，桥面宽度为，双车道。初步拟定的方案为浅基础和桩基础。对于桩基础，完全可以满足强度稳定性等要求，但其造价将会很高，不是很经济其结构形式和施工方法较简便易行，易于保证施工质量，经济效益也较好。综合考虑基础所在地的工程地质状况水文条件等因素，经过技术经济和施工条件上的比较，最后选定方案为浅基础，即埋置式桥台刚性扩大基础。二基础结构布置的选择基础分两层，每层厚度，襟边和台阶等宽，去。根据襟边和台阶构造要求，初拟出平面较小尺寸，如图所示，经验算不满足要求时再调整尺寸。基础用混凝土浇筑，混凝土的刚性角。基础的扩散角为满足要求。三荷载计算及组合上部构造恒载反力及桥台台身基础自重与基础上土重计算其值列于表土压力计算土压力按台背竖直填土内摩擦角，台背圬工与填土间摩擦角计算，后台填土水平，。后台填土表面无车辆。

10、的力计算因台后填土较高，由于填土自重在基底地基土中所产生的附加压力台后填土高度。当基础埋置深度为时，取基础后边缘附加应力系数，基础前边缘附加应力系数。则后边缘处前边缘处此外，计算台前溜坡椎体对基础前边缘底面处引起的附加应力时，填土高度可近似取基础边缘作垂线与坡面交点的距离，并取系数，则因此，基础前缘总的竖向附加压力基底压应力计算台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用短期组合考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后桥上无荷载，台后为车辆荷载考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后地基强度验算持力层强度验算根据土工试验资料，持力层为般黏性土，根据公桥基规，当，时，查得，因基础埋置深度为原底面下，不考虑深度修正对黏性土地基，虽，但不进行宽度修正。满足要求。下卧层强度验算下卧层为般黏性土，由可查得容许承载力，小于持力层的容许承载力，故作如下验算。基底至土层Ⅱ顶面高程处的距离为当附加应力系数，且计算下卧层顶。

11、。桥上无荷载台后为车道荷，满足要求。滑动稳定性验算最不利情况为桥上无荷载，台后有荷载，取基本组合验算通过，满足要求。参考文献华南理工大学浙江大学湖南大学编基础工程第二版北京中国建筑工业出版社，凌治平易经武主编基础工程北京人民交通出版社，周景星王洪瑾虞石民等编基础工程北京清华大学出版社，王秀丽主编基础工程重庆重庆大学出版社，赵明华主编基础工程北京高等教育出版社，袁聚云李晓培楼晓明等编基础工程设计原理上海同济大学出版社，美，著，童小东等译基础工程分析与设计第版北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准建筑地基基础设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国行业标准建筑桩基础设计规范北京中国建筑工业出版社，顾晓鲁钱鸿缙等编地基与基础第三版北京中国建筑工业出版社，周果行编著房屋结构毕业设计指南北京中国建筑工业出版社，果有应用价值。创新工作中有创新意识对前人工作。

12、由于温度上升造成的膨胀则会导致弯曲变形，这将彻底影响驱动器的性能。为避免这种情况，丝杠通常预先留有定的补偿值以应对预估的膨胀。值和润滑另个限制速度的因素是滚道内球的滑动。当有较高的加速度产生，保证滚动的必须力不能够被传递，这种情况就有可能发生。通常，这通过值结果定量化。这是丝杠直径和转速作用的结果。机床当中应用的导螺杆的平均速度是。当使用外部循环或者润滑剂不管是油润滑还是脂润滑，允许值会升高。小直径球或者陶瓷球的使用也能提升允许值。超过许用值将会加速滚珠丝杠的磨损。需要通过短距离运动来定位的过程，大约几毫米或者小于毫米，可能会因为工作区域的润滑困难而加速丝杠的磨损。因此，要格外注意使用的润滑类型。负载能力和设备导轨比起来更难获得。还有种趋势即并不去开发单个的部件，而是进行挑选和组装这种趋势在导向系统中的体现尤其明显。除此之外，有些时候机床制造商会设计并获得制造导向系统的方式方法，而且基本是通过摩擦系统实现。目前的趋势即将。

参考资料：

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[2]【全套设计】拨叉831007的工艺规程及钻削φ8mm孔工序专用夹具【CAD图纸】（第2355649页，发表于2022-06-25）

[3]【全套设计】拨叉831007的工艺规程及钻扩φ55孔夹具设计【CAD图纸】（第2355648页，发表于2022-06-25）

[4]【全套设计】拨叉831007的工艺规程及铣上端面设计【CAD图纸】（第2355645页，发表于2022-06-25）

[5]【全套设计】拨叉831007的工艺规程及车φ55孔夹具设计【CAD图纸】（第2355644页，发表于2022-06-25）

[6]【全套设计】拨叉831007的工艺规程及铣φ40外圆上端面夹具设计【CAD图纸】（第2355643页，发表于2022-06-25）

[7]【全套设计】CA6140车床拨叉831006零件的机械加工工艺镗φ55孔夹具设计【CAD图纸】（第2355642页，发表于2022-06-25）

[8]【全套设计】CA6140车床拨叉831006零件的机械加工工艺钻φ25孔夹具设计【CAD图纸】（第2355640页，发表于2022-06-25）

[9]【全套设计】CA6140车床拨叉831006零件的机械加工工艺车φ40右端面设计【CAD图纸】（第2355639页，发表于2022-06-25）

[10]【全套设计】CA6140车床拨叉831006零件的机械加工工艺及车φ55孔夹具设计【CAD图纸】（第2355636页，发表于2022-06-25）

[11]【全套设计】CA6140车床拨叉831006零件的机械加工工艺铣16槽夹具设计【CAD图纸】（第2355634页，发表于2022-06-25）

[12]【全套设计】CA6140车床拨叉831005零件机械加工工艺及钻Φ22花键孔夹具设计【CAD图纸】（第2355628页，发表于2022-06-25）

[13]【全套设计】CA6140车床拨叉831003零件机械加工工艺及钻φ5锥孔及2M8孔夹具设计【CAD图纸】（第2355624页，发表于2022-06-25）

[14]【全套设计】CA6140车床拨叉831003零件机械加工工艺及精铣18H11槽设计【CAD图纸】（第2355621页，发表于2022-06-25）

[15]【全套设计】CA6140车床拨叉831003零件机械加工工艺及钻φ22花键底孔设计【CAD图纸】（第2355618页，发表于2022-06-25）

[16]【全套设计】CA6140车床拨叉831003零件机械加工工艺及钻2M8底孔设计【CAD图纸】（第2355615页，发表于2022-06-25）

[17]【全套设计】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及铣φ60两侧面夹具设计【CAD图纸】（第2355606页，发表于2022-06-25）

[18]【全套设计】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及车φ60H12夹具设计【CAD图纸】（第2355605页，发表于2022-06-25）

[19]【全套设计】CA6140车床拨叉831002零件机械加工工艺及粗铣16槽夹具设计【CAD图纸】（第2355603页，发表于2022-06-25）

[20]【全套设计】拨叉[831002]1叉口铣断夹具毕业设计【CAD图纸】（第2355601页，发表于2022-06-25）

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