（定稿）梧州学院扩建工程项目投资立项申报书0（喜欢就下吧）

燃烧碳量。

燃烧氢量。

燃料油燃烧所需空气量燃烧碳所需氧气量。

燃烧氢所需氧气量。

即有理论耗氧。

理论干空气量。

空气带入水汽量干空气干空气湿含量前以查出。

所以次风量二次风量主风量次风量。

次风直接进入内燃烧室，使燃料燃烧二次风进入环型夹套，燃烧室出口与烟气混合后进行烧焦。

结构尺寸确定。

内燃烧室辅助燃烧室体积强度本设计取。

内燃烧室体积炉室体积热负荷体积强度内燃烧室高径比本设计取。

内燃烧室体积所以有所以有。

空气入口线速空气在管线中流速在范围内本设计取。

温度取主风入再生器温度，压力取主风机出口压力忽略管线压降则次风体积体积流量所以次风管线直径。

二次体积流量二次风管线直径辅助燃烧室直径辅助燃烧室夹套环隙是使二次风以线速通过夹套来确定的，本设计线速为。

环隙面积环又环炉内燃烧室即有炉所以炉。

即有辅助燃烧室直径为。

能量回收的计算催化裂化装置的能量回收主要是再生烟气回收，他包括压力能化学能显热能。

由于本设计采用烧焦罐式完全再生，烟气中几乎无，所以无化学能回收只能回收烟气的压力能和显热能。

压力能回收估算压力能主要通过膨胀透平来回收他可将烟气压力能转化为机械能，从外集器室出来的烟气进入透平，可用下面的公式求膨胀透平的轴功率η式中膨胀透平轴功率烟气入口压力绝烟气出口压力绝烟气入口流量绝热指数η膨胀透平机械总效率为烟气入口压力计算烟气入口压力为再生器顶压减去双动滑阀及下游管线和设备的压降在正常流量时，可以大概采用下列数值管线阻力取绝二级旋风分离器采用杜康型压降取正常流量时，双动滑阀通道线速不超过压降应不超过取。

则有。

烟气入口流量的计算。

烟气出口压力取绝η取则有。

主风机采用台型，功率为。

则有膨胀透平功率与主风机功率之比。

显热能回收估算采用余热锅炉来回收烟气的显热能。

本设计取排烟温度为。

本装置各处所有蒸汽均为及，。

烟气入膨胀透平取考虑温降烟气入膨胀透平压力。

烟气出膨胀透平压力。

烟气经膨胀透平做功后的温度可模具剖视图及主要结构第三副模具水平切边模的设计与计算各工序压力的计算与压力机的初步选用∏式中抗剪强度，由冲压手册表查得。

冲件材料厚度则根据总压力初步选用开式压力机公称压力为，其模对要进行设计的冲压件有了个比较全面深刻的认识，并在此基础上综合考虑生产中的各种实际因素，最后确定本次毕业设计的工艺方案。

然后是对排样方式的计算，直到模具总装配图的绘制，历时近两个月左右。

在这段时间里，我进行了大量的计算从材料利用率的计算，到工序压力的计算，再工作部分刃口尺寸及公差的计算，到各种零件结构尺寸的计算以及主要零部件强度刚度的核算。

其间在图书馆翻阅了许多相关书籍和各种设计资料。

因此从种意义上讲，通过本次毕业设计的训练，也培养和锻炼了种自己查阅资料，获取有价值信息的能力。

使我对模具设计与模具制造的整个过程都有了比较深刻的认识和全面的掌握，对以后的工作奠定了基础，总之是受益非浅。

致谢词首先感谢学校及学院各位领导的悉心关怀和耐心指导，特别要感谢赵平教授给我的指导，在模具设计和论文写作过程中，我始终得到赵老师的悉利用下式计算η式中η膨胀透平效率，约，取。

烟气出口温度则有。

烟气比热取烟气量。

烟气放热。

反应器部分计算提升管反应器的设计计算转化率收率计算总转化率气体汽油焦碳产量新鲜进料单程转化率气体汽油焦碳产量总进料轻质油收率汽油收率轻柴油收率④总液收率汽油收率轻柴油收率重柴油收率澄清油收率。

本设计不生产重柴油和澄清油。

所以总液收率轻质油收率提升管尺寸计算首先应求提升管入口处的压力和温度入口处压力入沉降器快分提升罐稀ν稀。

沉降器顶压即反应压力为快分提升罐稀ν稀取则有入入口处温度计算中有以下几点假设假设原料进提升管前为液相。

假设原料进提升管与高温催化剂接触，先汽化再反应。

假设原料在隔离系统汽化不反应供热方再生催化剂带入热量混混再生催化剂带入水汽热混混再生催化剂携带烟气带入热混混耗热方原料升温汽化热反应系统热平衡已查出新进料所以混汽混汽各项水蒸气升温热根据进入反应系统的水蒸气表知提升管下的水蒸气包括表进入反应系统水汽表项目用量性质雾化蒸汽过热预提升蒸汽过热再生滑阀松动过热再生滑阀吹扫饱和再生斜管膨胀节吹扫饱和进料事故蒸汽下段喷嘴吹扫饱和提升管下段取样吹扫饱和混混混供热混耗热混汽混供热耗热即有混汽混设混，则根据混，查石油炼制工程上焓图得汽，则混混假设正确。

求得此温度和压力后，计算油气和水汽在此条件下的混合体积流量平均分子量的计算原料石油加工工艺学上册表局部凸缘，而所要求生产的工件没有凸缘，因此要进行修边工序，同时也把它作为后道工序来安排。

该模具主要是为了提高工件的精度和质量而设计的，结构相对复杂。

第三副该副模具完成的工序是水平切边。

因高度尺寸有精度要求，以必须有道切边工序才能达到要求。

所同时也把它作为最后的道工序来安排。

该模具主要是为了提高工件的精度和质量而设计的，结构相对复杂。

第副模具落料，拉深，冲孔，翻边复合模的设计与计算冲裁排样方式的设计及计算根据前边的作图及计算确定零件的毛坯尺寸为，综合操作方便等各种因素及查看相关的资料后决定采用单排形式。

并根据冲压手册表查得沿送进方向搭边值，侧向搭边则进距条料宽度板料规格拟用标准钢板裁板方案有纵裁和横裁两种，比较两种方案，选用其中利用率高的种。

纵裁时，每张板料裁成条料数条每块条料冲制的制件数个余此处省略字格如下上模座下模座其具体的结构尺寸如下上模座下模座，图形及具体的标注尺寸见零件图和冲压手册。

导柱导套尺寸具体参数参考冲压手册页相关的章节。

下附第二副模具装配图结构示意图图表第二副管尺寸取∅，取分支管中线速也为，则则根设支管直径为，气体线速为则则孔速度符合要求。

主风分布管支管分支管排列及尺寸如图图主风分布管辅助燃烧室的设计计算所用燃料油为柴油。

热值辅助燃烧热负荷计算辅助燃烧热负荷计算按正常生产时主风量加热到所需热量计，主风量为，主风从主风机出口温度为。

空气平均比热辅助燃烧室风量般只相当正常主风量的左右，本设计取。

那么热负荷。

主风供应方式即次风二次风分布设燃料油用量为燃料油热值为燃料油燃烧热负荷效率取η。

则有热负荷燃料热值心教状态下影响污染物排放的主要因素是转速和负荷。

转速对排放的影响较为复杂，因为转速的变化，将引起充气系数点火提前角混合气的形成空燃比等等因素的变化。

但是，当增加时，汽油机内的温度升高，利于燃料的燃烧，减低和的排放。

但是汽油机怠速时，由于转速低汽油雾化差混合气很浓，和的排放浓度较高同样，随着负荷的增加对污染物排放的影响减小。

若在非稳定运转状态下影响污染物的排放主要因素是冷启动加速减速等。

冷启动时，汽油机不仅转速及温度低，而且过量空气系数小于，致使汽油机内混合气过浓，从而导致较高浓度的排放加速时，发动机部分负荷迅速增加，使内燃机内的混合气过浓，从而增加了废气的排放量减速时，发动机由于汽车倒拖的过程。

在汽油机内，处于怠速状态，即污染物的排放量增加。

汽车尾气治理的对策由于汽车运行严重的分散性和流动性，因而也给净化处理技术带来定的限制。

除了开发在机内净化技术外，还要大力开发机外净化处理技术。

是控制技术，主要是提高燃油的燃烧率，安装防污染处理设备和采取开发新型发动机二是行政管理手段，采取报废更新，淘汰旧车，开发新型的汽车即无污染物排放的机动车，从控制燃料使用标准入手。

汽车燃油的改用采用无铅汽油，以代替有铅汽油，可减少汽油尾气毒性物质的排放量。

首先应抓汽车油的改用。

以无铅汽油代替四乙基铅汽油。

这种汽油是用甲荃树丁醚作渗合剂，它不仅不铅，而且汽车尾气排出的氧化碳氮氧化合物碳氢化合物均会减少。

目前，我国为了减少汽车尾气排放量，改善城区大气环境质量，国家规定从年月日起在全国范围内根本上使用含铅汽油。

年月日起，市场根本上出售有铅汽油。

因有铅汽油中，它加入了种抗爆剂四乙基铅，它具有很高的挥发性，甚至在摄氏度时就开始挥发，而挥发出的铅粉末，以蒸气及烟的动工存在空气中。

但铅的污染程度与交通密度每小时通过的车辆数以及汽油中铅的含量有密切关系。

虽然我国城市的交通密度比发达国家的密度低，但有铅汽油燃烧带来的铅的污染程度不可忽视。

因铅是种蓄积毒物，它通过人的呼吸饮水食物等途径进入人体。

对人体的毒性作用是侵蚀造血系统神经系统以及贤脏等。

诸如对血管系统生殖系统以及癌症等毒性作用也可能发生。

掺入添加剂，改变燃料成分。

汽油中掺入以下的甲醇燃料，或者采用含水份的水汽油燃料，都能在定程度上减少或者消除和铅尘的污染效果。

选用恰当的润滑添加剂机械摩擦改进剂。

在机油中添加定量比例为石墨二硫化钼聚四氟乙烯粉末等固体添加剂，加入到引擎的机油箱中，可节约发动机燃油左右。

采用绿色燃料同样可减少汽车尾气有毒气体排放量。

用植物柴油，按照比例掺入到普通柴油中，可供柴油汽车之用。

它可大大减少发动机工作时排放的硫化物碳氢化合物氧化碳和烟尘。

据美国的俄亥俄州研究所用豆油与甲醇烧碱混合，然后去除其中的甘油，从而可获得大豆些油。

用大豆柴油，以∶的比例掺入到普通柴油难问题以及减少大气环境污染。

今后现代化的城镇建设，还应考虑自身的循环多功能的结构形式合理设计城市居民的日常生活完全以步代车，汽车只用在城外，城内的风能太阳能循环水等的高效η。

燃烧碳量。

燃烧氢量。

燃料油燃烧所需空气量燃烧碳所需氧气量。

燃烧氢所需氧气量。

即有理论耗氧。

理论干空气量。

空气带入水汽量干空气干空气湿含量前以查出。

所以次风量二次风量主风量次风量。

次风直接进入内燃烧室，使燃料燃烧二次风进入环型夹套，燃烧室出口与烟气混合后进行烧焦。

结构尺寸确定。

内燃烧室辅助燃烧室体积强度本设计取。

内燃烧室体积炉室体积热负荷体积强度内燃烧室高径比本设计取。

内燃烧室体积所以有所以有。

空气入口线速空气在管线中流速在范围内本设计取。

温度取主风入再生器温度，压力取主风机出口压力忽略管线压降则次风体积体积流量所以次风管线直径。

二次体积流量二次风管线直径辅助燃烧室直径辅助燃烧室夹套环隙是使二次风以线速通过夹套来确定的，本设计线速为。

环隙面积环又环炉内燃烧室即有炉所以炉。

即有辅助燃烧室直径为。

能量回收的计算催化裂化装置的能量回收主要是再生烟气回收，他包括压力能化学能显热能。

由于本设计采用烧焦罐式完全再生，烟气中几乎无，所以无化学能回收只能回收烟气的压力能和显热能。

压力能回收估算压力能主要通过膨胀透平来回收他可将烟气压力能转化为机械能，从外集器室出来的烟气进入透平，可用下面的公式求膨胀透平的轴功率η式中膨胀透平轴功率烟气入口压力绝烟气出口压力绝烟气入口流量绝热指数η膨胀透平机械总效率为烟气入口压力计算烟气入口压力为再生器顶压减去双动滑阀及下游管线和设备的压降在正常流量时，可以大概采用下列数值管线阻力取绝二级旋风分离器采用杜康型压降取正常流量时，双动滑阀通道线速不超过压降应不超过取。

则有。

烟气入口流量的计算。

烟气出口压力取绝η取则有。

主风机采用台型，功率为。

则有膨胀透平功率与主风机功率之比。

显热能回收估算采用余热锅炉来回收烟气的显热能。

本设计取排烟温度为。

本装置各处所有蒸汽均为及，。

烟气入膨胀透平取考虑温降烟气入膨胀透平压力。

烟气出膨胀透平压力。

烟气经膨胀透平做功后的温度可模具剖视图及主要结构第三副模具水平切边模的设计与计算各工序压力的计算与压力机的初步选用∏式中抗剪强度，由冲压手册表查得。

冲件材料厚度则根据总压力初步选用开式压力机公称压力为，其模对要进行设计的冲压件有了个比较全面深刻的认识，并在此基础上综合考虑生产中的各种实际因素，最后确定本次毕业设计的工艺方案。

然后是对排样方式的计算，直到模具总装配图的绘制，历时近两个月左右。

在这段时间里，我进行了大量的计算从材料利用率的计算，到工序压力的计算，再工作部分刃口尺寸及公差的计算，到各种零件结构尺寸的计算以及主要零部件强度刚度的核算。

其间在图书馆翻阅了许多相关书籍和各种设计资料。

因此从种意义上讲，通过本次毕业设计的训练，也培养和锻炼了种自己查阅资料，获取有价值信息的能力。

使我对模具设计与模具制造的整个过程都有了比较深刻的认识和全面的掌握，对以后的工作奠定了基础，总之是受益非浅。

致谢词首先感谢学校及学院各位领导的悉心关怀和耐心指导，特别要感谢赵平教授给我的指导，在模具设计和论文写作过程中，我始终得到赵老师的悉