。表防火分区系统管道水力计算节点管段特定系数节点水压节点流量管段流量管径流速单位长度水头损失管段长度当量长度水头损水流指示器湿式报警阀防火分区水力计算支管Ⅰ支管Ⅰ尽端的喷头为整个管系的最不利点，在规定的工作水头作用下，其出水流量按式计算喷头管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕喷头的出流量为喷头管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕喷头的出水量为喷头管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕④节点的出水量为喷头管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕支管支管和支管Ⅰ的布置方式样。节点管段,其中，代入由得即管段,其中，代入由得管段管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕支管节点管段管段和管段的值相同，即。由得即管段管段和管段的值相同，即。由得表自动喷水系统管道水力计算表防火分区系统管道水力计算节点管段特定系数节点水压节点流量管段流量管径流速单位长度水头损失管段长度当量长度水头损失,水流指示器湿式报警阀报警阀和水流指示器的水头损失湿式报警水流指示器取值。每个分区设个湿式报警个水流指示器。校核设计作用面积内的平均喷水强度设计作用面积内的平均喷水强度，满足规范要求。选择消防水泵水泵扬程或系统入口的供水压力应按下式计算式中，水泵扬程或系统入口的供水压力管道沿程和局部的水头损失的累计值最不利点处喷头的工作压力最不利点处喷头与消防水池的最低水位或系统响，间隙是其中最主要的因素之。冲裁过程中，凸模与被冲的孔之间凹模与落料件之间均有摩擦，而且间隙值越小，模具作用的压力越大，磨损也越严重。所以过小的间隙对模具寿命极为不利。而较大的间隙可使凸模侧面与材料的间的摩擦减小，并减少制造和装备精度对间隙的限制，放宽间隙不均匀的不利应，从而提高模具寿命。间隙对冲裁工艺中力的影响随着间隙的增大，材料所受的拉应力增大，材料容易断裂分离，因此冲裁力减小。通常冲裁力的降低并不明显，当单边间隙为材料的厚度的左右时，冲裁力的降低不超过。间隙对卸料力推件力的影响比较严重。间隙增大后，从凸模上卸料和从模里推出零件都省力，当单边间隙达到材料的左右时，卸料力几乎为零。但间隙继续增大会使毛刺增大，又将引起卸料力顶件力的迅速增大。间隙值的确定由以上分析，凸凹模间隙对冲裁件质量冲裁工艺中的力模具寿命都有很大的影响。因此设计模具时定要选择个合理入口管水平中心线之间的高程差当系统入口管或消防水池最低水位高于最不利点处喷头时，应取负值。代入式水泵扬程为按上述计算结果，选择型号的消防水泵，其流量为，扬程为。型号参数见表消防水泵参数。表消防水泵参数型号口径流量流量出口压力电机功率消防水泵设置台，台备用。确定高位水箱的容积和设置高度采用临时高压给水系统的自动喷水灭火系统，应设高位消防水箱，其储水量应符合现行有关国家标准的规定。消防水箱的供水，应满足系统最不利点处喷头的最低工作压力和喷水强度。建筑高度不超过并按轻危险级或中危险级场所设置湿式系统干式系统或预作用系统时，如设置高位消防水箱确有困难，应采用流量的气压给水设备供给初期用水量。消防水箱的出水管，应符合下列规定应设止回阀，并应与报警阀入口前管道连接轻危险级中危险级场所的系统，管径不应小于，严重危险级和仓库危险级不应小于。自动喷水灭火系统消防用水与其他用水合用水箱时，应有确保消防用水不被它用的技术措施。水箱设置高度水箱的设置应满足最不利作用面积所需水压，作用面所需压力即为最不利位置喷头布置中点压力，点压力，所需流量为，与消火栓水箱为同高度。高位水箱容积水箱容积满足初期用水量，消火栓系统流量为，喷淋系统流量为。总需要，即为。消防水箱为消火栓系统喷淋系统满足初期用水量，水箱容积设置为。确定消防水池容积装有自动喷水灭火系统的建筑物，下列情况应设消防水池无给水管道或天然水源给水管道和天然水源不能满足消防用水量给水管道为枝状或只有条进水管道建筑高层工业建筑≮建筑高度的民用建筑≮建筑高度的民用建筑≮人防工程≮汽车库修车库≮表系数值凸模上卸下冲孔件时，因材料所受的挤压变形纤维伸长穹弯等产生弹性恢复而造成的。偏差值可能是正的，也可能是负的。影响这个偏差值的因素有凸凹模的间隙，材料的性质，工件的形状与尺寸等。其中主要因素是凸凹模的间隙值。当凸凹模间隙较大时，材料所受拉伸作用增大，冲裁结束后，因材料的弹性恢复使冲裁件尺寸向实体方向收缩，落料件尺寸小于凹模尺寸，冲孔孔径大于凸模直径。当间隙较小时，由于材料受凸模凹模的挤压力大，故冲裁后材料的弹性恢复使落料件尺寸增大，冲孔径变小。尺寸变化量的大小与材料性质厚度扎制方向等因素有关。材料性质直接决定了材料在冲裁过程中的弹性变形量。软刚的变形量较小，冲裁后的弹性恢复也小硬刚的弹性恢复量较大。若模具刃口制造精度低，则冲裁件的制造精度也就无法保证。此外，模具的结构形式及定位方式对孔的定位尺寸精度也有较大的影响。间隙对模具寿命的影响模具寿命受各种因素的影的水压。节点流量为。对于支管二而言，假定点为最不利点，节点水压为。由于其管径变化致，由此可知。即点的水压。其中。管段先求其特性系数。由，则得到。节点流量为管段管段的流量与节点的流量相同为。管段直径选择，流速为。管段长度为当量长度为单位长度水头损失为。节点节点的水压为。节点的流量为。管段由得到。经校平均喷水强度为的间，在与行星齿轮和半轴齿轮相配合的工作面上涂抹机油，将半轴齿轮平面垫圈连同半轴齿轮起装入，将已装好行星齿轮和球面垫圈的的十字轴装入左差速器壳的十字槽中，并使行星齿轮与半轴齿轮啮合。行星齿轮上装上右边的半轴齿轮平面垫圈，将差速器右壳合到左壳上，注意对准壳体上的合件标记，从右向左插入螺栓，在螺栓左端套上锁片，用螺母紧固，半轴齿轮支承端面与支承垫圈间的间隙应不大于。将从动锥齿轮装到差速器左壳上，用螺栓锁紧。差速器零部件的调整齿轮啮合间隙的调整正确的齿轮啮合间隙范围为，而对齿轮的齿轮间隙变动范围为。如对齿轮的最小齿轮间隙为，则最大间隙只能为，若最大齿轮间隙为，则最小齿轮间隙为等。齿轮的啮合间隙的调整可用移动差速器轴承的调整螺母来达到。由于差速器轴承的预紧度已经预先调好，因此调整啮合间隙时，侧的调整螺母松或紧多少。另侧的调整螺母也要松或紧多少，以便差速器轴承的预紧度保持不变。本章小结针对差速器中的非标准零件和标准零件在装配过程中的配合尺寸的要求，本章做出了些说明，以使差速器整体装配时能够顺利进行，最后还介绍了差速器中些零部件调整的规范要求。附图差速器装配图如下图所示参考文献王霄锋汽车底盘设计北京清华大学出版社,蔡兴旺,付晓光汽车构造与原理第版下册北京机械工业出社,王望予汽车设计第版北京机械工业出版社,曲补和防滑差速器技术分析矿上机械,尹唏差速器汽车技术王隆太先进制造技术北京机械工业出版社,于涛,宋志安,李艳红机械结构有限元分析北京国防工业出版社,陈日曜金属切削原理北京机械工业出版社,陈家瑞汽车构造下册北京机械工业出版社,常明汽车底盘构造国防工业出版社,张洪欣汽车设计北京机械工业出版社,侯运丰,刘雨托森差速器的传动特性分析机械设计任爱华,刘雍德,孙传琼等常互锁全时差速传动装置传动特性分析机械传动余志生汽车理论北京机械工业出版社,周凤云工程材料武汉华中科技大学出版社,濮良贵,纪名刚机械设计北京高等教育出版社，吴宗泽,罗圣国机械设计课程设计手册北京高等教育出版社，庞学慧,武文革互换性与测量技术基础北京电子工业出版社，致谢此次论文历时个多月，能够顺利完成并非我个人的努力，论文从开始选题到现在的顺利完成，首先我要感谢我的指导老师高玉霞，在她的身上我学到了对待知识和学习的态度，她给了我很多帮助，也在我设计遇到不解的时候给我指导和答疑，为我论文的顺利完成指出了很好的方向还要感谢和我分在组的同学的帮助，感谢他们在给我提供资料的同时也给了我撰写论文的意见和建议。另外，要感谢在大学期间所有传授我知识的老师，是你们的悉心教导使我获得很多的专业知识，这也是论文得以完成的基础，也要感谢学校提供和创造很多让我们顺利完成论文的查阅资料的完善条件。在此还要郑重地感谢我的父母，给我创造上大学的条件，让我不断地进步与成熟，让我拥有更多的资本去完成和完善我以后的人生。齿轮轴的种类也很多，最常见的是字轴和十字轴，在小型汽车上由于转矩不大，所以要用字轴，而载货的大质量的汽车传递的转矩较大，为了延长轴的使。表防火分区系统管道水力计算节点管段特定系数节点水压节点流量管段流量管径流速单位长度水头损失管段长度当量长度水头损水流指示器湿式报警阀防火分区水力计算支管Ⅰ支管Ⅰ尽端的喷头为整个管系的最不利点，在规定的工作水头作用下，其出水流量按式计算喷头管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕喷头的出流量为喷头管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕喷头的出水量为喷头管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕④节点的出水量为喷头管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕支管支管和支管Ⅰ的布置方式样。节点管段,其中，代入由得即管段,其中，代入由得管段管径，管道长度，当量长度，水头损失为，流速，代入式得∕支管节点管段管段和管段的值相同，即。由得即管段管段和管段的值相同，即。由得表自动喷水系统管道水力计算表防火分区系统管道水力计算节点管段特定系数节点水压节点流量管段流量管径流速单位长度水头损失管段长度当量长度水头损失,水流指示器湿式报警阀报警阀和水流指示器的水头损失湿式报警水流指示器取值。每个分区设个湿式报警个水流指示器。校核设计作用面积内的平均喷水强度设计作用面积内的平均喷水强度，满足规范要求。选择消防水泵水泵扬程或系统入口的供水压力应按下式计算式中，水泵扬程或系统入口的供水压力管道沿程和局部的水头损失的累计值最不利点处喷头的工作压力最不利点处喷头与消防水池的最低水位或系统响，间隙是其中最主要的因素之。冲裁过程中，凸模与被冲的孔之间凹模与落料件之间均有摩擦，而且间隙值越小，模具作用的压力越大，磨损也越严重。所以过小的间隙对模具寿命极为不利。而较大的间隙可使凸模侧面与材料的间的摩擦减小，并减少制造和装备精度对间隙的限制，放宽间隙不均匀的不利应，从而提高模具寿命。间隙对冲裁工艺中力的影响随着间隙的增大，材料所受的拉应力增大，材料容易断裂分离，因此冲裁力减小。通常冲裁力的降低并不明显，当单边间隙为材料的厚度的左右时，冲裁力的降低不超过。间隙对卸料力推件力的影响比较严重。间隙增大后，从凸模上卸料和从模里推出零件都省力，当单边间隙达到材料的左右时，卸料力几乎为零。但间隙继续增大会使毛刺增大，又将引起卸料力顶件力的迅速增大。间隙值的确定由以上分析，凸凹模间隙对冲裁件质量冲裁工艺中的力模具寿命都有很大的影响。因此设计模具时定要选择个合理