计值,分析如下毕业设计计算书所以柱柱脚设计可与柱柱脚设计采用同柱脚。柱柱脚设计方案二下面对柱柱脚设计采用另种形式的外露式柱脚，即靴梁式平板柱脚，此设计假定柱脚全部弯矩有靴梁传递。柱脚底板处设计内力,,混凝土为，考虑局部承压强度的提高后混凝土的抗压强度取。所有板件均为，焊条为型，手工焊。为了提高柱脚的刚度，在外侧焊两根的短槽钢。计算简图如图图靴梁柱脚计算简图确定底板的尺寸先确定底板的宽度，因为有两个槽钢，每个槽钢的宽度查表可知为，每侧底板悬出，这样板宽。根据基础的最大受压应力确定底板的长度，，得,取。先计算下底板是否全截面受压毕业设计计算书因此全截面受压，柱脚按构造取根直径为的锚栓。确定底板厚度在底板的三边支承部分因为基础所受压应力最大，边界条件较不利。因此这部分板所承受的弯矩最大。取。由,，查表得到弯矩系数。钢板的强度设计值取，钢板厚度,据构造要求取。靴梁强度验算靴梁的截面由两个槽钢和底板组成，先确定截面形心轴的位置，截面的惯性矩靴梁承受的剪力偏于安全的取靴梁承受的弯矩偏于安全地取靴梁的最大弯曲应力发生在截面上边缘焊缝计算计算肢件与靴梁的连接焊缝，肢件承受的最大压力竖向焊缝的总长度为连接焊缝所需焊脚尺寸为，取。剪力由槽钢与底板水平连接焊缝承受，按构造要求取焊脚尺寸为,由于该焊缝很长，应力很小，不必计算。柱底剪力毕业设计计算书柱底剪力由底板与混凝土之间的摩擦力承受，摩擦系数可取，因,满足要求，故不必设抗剪键。综合柱柱脚设计的两种方案，并结合毕业实习时所见的实际工程，本工程柱脚设计选择方案，采用外露式平板柱脚。基础设计柱基础设计基础梁设计基础梁主要承受其上部高的混凝土砌块的重量，墙厚，采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，其容重为,基础梁尺寸初选为,基础梁钢筋采用Ⅱ级筋，混凝土等级采用,。砌体传给基础的荷载基础梁自重自重则自重基础梁计算简图视为简支梁图基础梁计算简图基础梁的保护层厚度,有效高度。计算基础梁的配筋正截面抗弯配筋计算满足选用,。毕业设计计算书,,当矩阵可逆时，和可以从克莱姆法则得出以及用矩阵的情况亦差不多。已知当中的矩阵表示为当矩阵可逆时，可以求出,和克莱姆法则在解决微分几何的问题时十分有用。先考虑两条等式和。其中的和是需要考虑的变量。并且它们互不相关。我们可以定义,和,。找出条等式适合是克莱姆法则的简单应用。首先，我们要计算在和处的导数满足要求。斜截面抗剪配箍计算剪力设计值验算截面尺寸,，属于厚腹梁，混凝土强度等级,故。则，故截面符合要求。验算是否需要计算配置箍筋，故可不进行斜截面受剪承载力计算，但应按构造配置箍筋。箍筋钢筋选用Ⅰ级筋,。柱下独立基础设计采用阶梯形柔性基础基础顶部尺寸为,总高垫层混凝土采用,厚度取基础混凝土等级采用,钢筋采用Ⅱ级筋，保护层厚度，基础有效高度,基础埋深,基础底面处的地基承载力特征值。荷载计算由柱传至基础顶面的荷载按标准组合取,,,由基础梁传至基础顶面的荷载相对于基础底面中心的偏心矩，相应的偏心弯矩标准值为作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力标准值分别为,基底尺寸的确定求修正后的地基承载力基底位于全风化角砾岩上，查表可得，,,取毕业设计计算书初步确定基底尺寸，取，由，解得,，。验算荷载偏心矩满足要求。验算基底边缘最大压力满足要求。查建筑地基基础设计规范,表得本建筑为可不作地基变形计算的丙级建筑物，最后确定基底尺寸为。确定基础高度荷载效应的基本组合根据构造要求，初步确定基础的剖面尺寸如图，由于两变阶处的破坏锥体均落在柱脚底板边的破坏锥体之内，但因为柱脚底板边的破坏锥体的底面在和方向均落在基础地面以外，所以只需进行两个变阶处的抗冲切力验算。验算混凝土的抗冲切强度和确定配筋时应用荷载效应的基本组合。图基础抗冲切验算计算简图毕业设计计算书计算按荷载效应的基本组合确定的基底弯矩和相应基顶的轴向力设计值为,求最大地基净反力,故,基础变阶处抗冲切验算第变阶处抗冲切验算荷载作用下的冲切力计算,,取故抗冲切力计算查表，有线性内插法得满足要求。第二变阶处抗冲切验算荷载作用下的冲切力计算,,取故抗冲切力计算查表，有线性内插法得用克莱姆法则验证了的逆矩阵就是。用克莱姆法则解决微分几何问题的应用个线性方程组可以用矩阵与向量的方程来表示其中的是个的方块矩阵，而向量,是个长度为的列向量。,也样。克莱姆法则说明如果是个可逆矩阵，那么方程有解,，其中其中是被列向量取代了的第列的列向量后得到的矩阵。为了方便，我们通常使用来表示，用来表示。所以等式可以写成为运用克莱姆法则可以很有效地解决下方程组。已知使用矩阵来表示就是,,则取焊脚尺寸,满足要求。柱柱脚设计柱柱脚底板内力设计值为,比较柱柱脚底板内力设计值,,,可得柱柱脚底板内力设计值均略小于柱柱脚底板内力设止机构每次均占用个小方孔，则最大调节距离为。因此，前后调节机构调节范围为，即。图外导轨等距孔高度调节机构的工作原理和相关计算结构形式及工作原理高度调节机构图主要由套铰接杆件和调整螺杆组成，当高度调节机构下端和上端分别固定在底座侧板与轨道上时，铰接的杆件便与底座侧板轨道和调整螺杆组成了上下两个等腰梯形，具有稳定的整体性防止其自由变形。图高度调节机构其中，铰接杆件与调整螺杆连接部分为光滑通孔，与调整螺杆无螺纹端相接合，在调整螺杆有螺纹部分与连接杆件的接触处，焊有有固定螺母将铰接杆件固定在调整螺杆有螺纹处和无螺纹处的中间，限制其沿调整螺杆轴向的自由度。铰接杆件与调整螺杆连接部分为内螺纹结构，与调整螺杆的外螺纹相连接，当调整螺杆转动时铰接杆件会沿调整螺杆轴向移动，改变铰接杆件上下杆与调整螺杆的角度，从而使底座得到垂直方向的的位移改变。调整过程中，如图，高度调节机构调整侧的垂直方向位移改变会通过座椅左右两侧铰接杆件间的前后杆，带动另侧的铰接机构产生垂直位移，达到底座在垂直方向位移整体改变的目的。图高度调节左右连动杆高度调节机构铰接杆件部分材料为钢。调节范围的计算在本毕业设计中，铰接杆件在调整螺杆轴向位移范围为，如图,当铰接杆件被调整到如图最左端时,则，座椅在垂直方向上共调节，因此，高度调节机构调节范围为。图高度调节简图角度调节机构的工作原理本毕业设计中，角度调节机构为棘轮棘爪结构形式，是对靠背座垫夹角进行调整和锁止的机构。角度调节机构图主要由外侧上板外侧下板内板板簧锁止机构角度调节操纵杆和连动杆等部件组成。其中，外侧上板焊接于靠背侧板下端，内板用螺栓螺母固定于底座侧板后端。其工作原理为，当角度调节操纵杆进行转动时，连动杆同时随着转动，连接在连动杆上的板簧会逐渐卷缩，而带动锁止机构下移，从而解除内板和外侧上板间的锁止，此时当操作者对靠背施以向后的力或者依靠板簧的恢复力，就可以对靠背的角度进行调节，当调整到合适角度位置时，松开角度调节操纵杆，在板簧的恢复力作用下，角度调节操纵杆会回到初始位置，而锁止机构也会重新弹回外侧上板的齿牙内，对内板和外侧上板进行锁定。图角度调节机构在整个调整过程中，通过连动杆的连接，座椅两侧的角度调节机构会同步对靠背角度进行调节。角度调节机构角度调节范围由内板上的弧形开槽确定，位于外侧上板的突出销，只能在圆弧开槽范围内活动，即,如图。图角度调节机构内板角度调节机构外侧上下板及内板均为钢板。本章小结确定座椅骨架尺寸及根据各个调节机构工作整机构预紧器节。为同时保证轿车日常使用的安全性舒适性和经济性，选用双柱式上下可调头枕。轿车座椅点的确定点即乘坐基准点指制造厂规定的设计点，该点确定了由制造厂规定的座椅每个设计乘座位置的最后面的正常驾驶和乘座位置，它考虑了所有的座椅可能调节状态水平垂直及倾斜。具有相对于所设计的车辆的结构建立的座标。模拟人体躯干和大腿铰接中心位置。做为安放二维人体样板的参考点。根据轿车座椅点确定的经验和推荐值，轿车驾驶员座椅点为距计值,分析如下毕业设计计算书所以柱柱脚设计可与柱柱脚设计采用同柱脚。柱柱脚设计方案二下面对柱柱脚设计采用另种形式的外露式柱脚，即靴梁式平板柱脚，此设计假定柱脚全部弯矩有靴梁传递。柱脚底板处设计内力,,混凝土为，考虑局部承压强度的提高后混凝土的抗压强度取。所有板件均为，焊条为型，手工焊。为了提高柱脚的刚度，在外侧焊两根的短槽钢。计算简图如图图靴梁柱脚计算简图确定底板的尺寸先确定底板的宽度，因为有两个槽钢，每个槽钢的宽度查表可知为，每侧底板悬出，这样板宽。根据基础的最大受压应力确定底板的长度，，得,取。先计算下底板是否全截面受压毕业设计计算书因此全截面受压，柱脚按构造取根直径为的锚栓。确定底板厚度在底板的三边支承部分因为基础所受压应力最大，边界条件较不利。因此这部分板所承受的弯矩最大。取。由,，查表得到弯矩系数。钢板的强度设计值取，钢板厚度,据构造要求取。靴梁强度验算靴梁的截面由两个槽钢和底板组成，先确定截面形心轴的位置，截面的惯性矩靴梁承受的剪力偏于安全的取靴梁承受的弯矩偏于安全地取靴梁的最大弯曲应力发生在截面上边缘焊缝计算计算肢件与靴梁的连接焊缝，肢件承受的最大压力竖向焊缝的总长度为连接焊缝所需焊脚尺寸为，取。剪力由槽钢与底板水平连接焊缝承受，按构造要求取焊脚尺寸为,由于该焊缝很长，应力很小，不必计算。柱底剪力毕业设计计算书柱底剪力由底板与混凝土之间的摩擦力承受，摩擦系数可取，因,满足要求，故不必设抗剪键。综合柱柱脚设计的两种方案，并结合毕业实习时所见的实际工程，本工程柱脚设计选择方案，采用外露式平板柱脚。基础设计柱基础设计基础梁设计基础梁主要承受其上部高的混凝土砌块的重量，墙厚，采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，其容重为,基础梁尺寸初选为,基础梁钢筋采用Ⅱ级筋，混凝土等级采用,。砌体传给基础的荷载基础梁自重自重则自重基础梁计算简图视为简支梁图基础梁计算简图基础梁的保护层厚度,有效高度。计算基础梁的配筋正截面抗弯配筋计算满足选用,。毕业设计计算书,,当矩阵可逆时，和可以从克莱姆法则得出以及用矩阵的情况亦差不多。已知当中的矩阵表示为当矩阵可逆时，可以求出,和克莱姆法则在解决微分几何的问题时十分有用。先考虑两条等式和。其中的和是需要考虑的变量。并且它们互不相关。我们可以定义,和,。找出条等式适合是克莱姆法则的简单应用。首先，我们要计算在和处的导数