的力计算因台后填土较高，由于填土自重在基底地基土中所产生的附加压力台后填土高度。当基础埋置深度为时，取基础后边缘附加应力系数，基础前边缘附加应力系数。则后边缘处前边缘处此外，计算台前溜坡椎体对基础前边缘底面处引起的附加应力时，填土高度可近似取基础边缘作垂线与坡面交点的距离，并取系数，则因此，基础前缘总的竖向附加压力基底压应力计算台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用短期组合考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后桥上无荷载，台后为车辆荷载考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后地基强度验算持力层强度验算根据土工试验资料，持力层为般黏性土，根据公桥基规，当，时，查得，因基础埋置深度为原底面下，不考虑深度修正对黏性土地基，虽，但不进行宽度修正。满足要求。下卧层强度验算下卧层为般黏性土，由可查得容许承载力，小于持力层的容许承载力，故作如下验算。基底至土层Ⅱ顶面高程处的距离为当附加应力系数，且计算下卧层顶面处压应力时，若，基底压力取平均值，即而下卧层顶面处的容许承载力可按下式计算其中，则满足要求。五沉降计算根据公桥基规，桥梁墩台基础的沉降量按恒载采用分层总和法计算。基底处附加应力各层压缩模量将土层Ⅰ持力层分为三层，土层Ⅱ分成和两层。则每层沉降如下表所示沉降计算表表分层序号袁聚云等土木工程专业毕业设计指南岩土工程分册北京中国水利水电出版社，根据查表得沉降经验系数，则最终沉降为按公桥基规，墩台容许总的均匀沉降极限值不包括施工中的沉降为其中为相邻墩台间最小跨径长度，跨径小于时仍以计算，故此处取。容许的墩台均匀总沉降值故沉降满足要求。地基压缩层厚度验算虽然，但其下层为基岩，故不必继续向下计算。六基底偏心距验算仅受恒载作用时应满足，满足要求。若考虑荷载组合时，应满足，以桥上无荷载后台为车辆荷载时，采用基本组合为最不利满足要求。七基础稳定性验算倾覆稳定性验算后台桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用基本组合为最不利，满足条件。桥上无荷载台后为车道荷，满足要求。滑动稳定性验算最不利情况为桥上无荷载，台后有荷载，取基本组合验算通过，满足要求。参考文献华南理工大学浙江大学湖南大学编基础工程第二版北京中国建筑工业出版社，凌治平易经武主编基础工程北京人民交通出版社，周景星王洪瑾虞石民等编基础工程北京清华大学出版社，王秀丽主编基础工程重庆重庆大学出版社，赵明华主编基础工程北京高等教育出版社，袁聚云李晓培楼晓明等编基础工程设计原理上海同济大学出版社，美，著，童小东等译基础工程分析与设计第版北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准建筑地基基础设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国行业标准建筑桩基础设计规范北京中国建筑工业出版社，顾晓鲁钱鸿缙等编地基与基础第三版北京中国建筑工业出版社，周果行编著房屋结构毕业设计指南北京中国建筑工业出版社，果有应用价值。创新工作中有创新意识对前人工作有改进或独特见解。埋置式桥台刚性扩大基础设计基础结构布置的选择本工程的桥上部构造采用装配式钢筋混凝土形梁，标准跨径，计算跨径摆动支座，桥面宽度为，双车道。初步拟定的方案为浅基础和桩基础。对于桩基础，完全可以满足强度稳定性等要求，但其造价将会很高，不是很经济其结构形式和施工方法较简便易行，易于保证施工质量，经济效益也较好。综合考虑基础所在地的工程地质状况水文条件等因素，经过技术经济和施工条件上的比较，最后选定方案为浅基础，即埋置式桥台刚性扩大基础。二基础结构布置的选择基础分两层，每层厚度，襟边和台阶等宽，去。根据襟边和台阶构造要求，初拟出平面较小尺寸，如图所示，经验算不满足要求时再调整尺寸。基础用混凝土浇筑，混凝土的刚性角。基础的扩散角为满足要求。三荷载计算及组合上部构造恒载反力及桥台台身基础自重与基础上土重计算其值列于表土压力计算土压力按台背竖直填土内摩擦角，台背圬工与填土间摩擦角计算，后台填土水平，。后台填土表面无车辆荷载时的土压力计算后台填土自重所引起的主动土压力计算式为恒载计算表表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心距弯矩备注弯矩正负值规定如下逆时针方向取号顺时针方向取号偏心距在基底中心轴之右为，中心轴之左为。作用在桥上Ⅰ汽车及人群荷载反力根据公路桥涵设计通用规范，对于集中荷载标准值按以下规定选取桥梁计算跨径小于或等于时桥梁计算跨径等于或大于时计算跨径在之间时，值采用直线内插求得。其荷载布置图如所示。计算剪力效应时应乘以的系数，公路Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值为，支座反力标准值为人群荷载支座反力支座反力作用点距离基底形心轴的距离对基底形心轴的力矩图Ⅱ汽车荷载制动力重力式墩台不计冲击系数。制动力按车道荷载标准值在加载长度上计算总重力的计算，其公路Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不小于。故取制动力。台后桥上有均布荷载，车辆荷载在台后其荷载布置如图所示。人群荷载支座反力对基底形心轴的力矩支座摩阻力计算取摆动支座系数，则支座摩阻力对基底形心轴的弯矩图方向按荷载组合需要确定对实体式埋置桥台不计汽车荷载的冲击力，同时从以上制动力和支座摩阻力的计算结构表明，支座摩阻力于制动力。因此，在后面的附加组合中，以制动力作为控制设计。荷载组合根据实际可能出现的荷载情况，可按以下情况进行组合台后无荷载，车道荷载在桥上台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上桥上无荷载，台后为车辆荷载，进行台身截面验算的荷载组合，其荷载组合见表。荷载组合计算表表序号荷载作用情况计算项目公路Ⅱ级台后无荷载，车道荷载在桥上台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上桥上无荷载，台后为车辆荷载上部荷载力力臂弯矩台身荷载力力臂弯矩汽车力力臂弯矩人群力力臂弯矩台后土压力力水平竖直水平竖直水平竖直力臂上部构造恒载已知，为桥台宽度取，为自基底至填土表面的距离，等于为主动土压力系数。其水平向分力离基础底面的距离对基底形心轴的力矩其竖直向分力作用点离形心轴的距离对基底形心轴的力矩台后填土表面有汽车荷载时由汽车荷载换算等代米吉提胡达拜尔迪,等环境学概论乌鲁木齐,新疆大学出版社学士学位论文致谢时光荏苒，时光匆匆如流水，转眼便是大学毕业时节，春梦秋云，聚散就在转眼之间。首先我想先感谢我的母校，感谢四年来你对我的教育和培养，让我能够继续学习和提高，我将继续努力为母校添光溢彩。其次，我要感谢我的指导老师王晶老师。每次遇到难题，我最先做的就是向王晶老师寻求帮助，而王晶老师每次不管忙或闲，总会抽空找我面谈，然后起商量解决的办法。王晶老师平日里工作繁多，但我做毕业设计的每个阶段，从选题到查阅资料，论文提纲的确定，中期论文的修改，后期论文格式调整等各个环节中都给予了我悉心的指导。王晶老师严肃的科学态度，严谨的治学精神，精益求精的工作作风，深深地感染和激励着我。这几个月以来，王晶老师不仅在学业上给我以精心指导，同时还在思想给我以无微不至的关怀，在此谨向王晶老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。我还要感谢同组的陈晨王光霞同学在采样过程中给予帮助的常建波同学，还有我的舍友们，正是由于你们的帮助和支持，我才能克服个个的困难和疑惑，直至本文的顺利完成才能使我顺利地完成毕业论文的写作。当然，我也感谢我的父母，亲人，感谢你们在我数十载的学习生涯中，不断地鼓励与支持。谨以此论文献给培养我四年的大学。，元素浓度范围在，由此可以看出晴天浮尘天对中元素影响较大，对其他重金属影响相对较小。通过研究距公路远近距离与中重金属的关系发现随距交通干线距离的增加，重金属元素在大气中的含量有下降的趋势。由于监测范围内无其他重金属排放源，则中重金属主要来源于公路交通污染。防治措施喀什市在新疆维吾尔自治区的旅游业交通农业生产等领域占重要的位置，为把喀什市建成闻名的旅游城市，中亚经济圈的中心城市，提高人们的健康状况，必须要改善喀什市的生态环境。搞好城市绿化工作植物是自然生态系统中的生产者，同时对生态系统内的大气环境有定的学士学位论文净化能力，城市是个人工生态系统，通过提高城市绿化面积净化城市污染。因此在城市开发建设中，应保证相应的绿化面积。并且保护现有的绿地，形成多层次的绿化结构，从而达到改善城市局地小气候，达到降温增湿保持水土净化空气的目的。定期喷洒城区路面，使城市绿化进步提高，起到美化城区环境，净化大气的作用。植树造林是控制大气污染的种经济效益高的植物手段。绿色生态系统不仅能美化城市环境，还能吸收有害气体和富集重金属，净化城市的空气。树林带能够减少风速，截留气流带来的各种大小浮尘。喀什市主导风向是西北风，但是在喀什市机场周围地区的森林覆盖率很小，所以这个地区是颗粒物的主要来源之，因此要控制好喀什市的污染必须要搞好机场周围地区的绿化。利用植物截留颗粒物的功能在建设绿化带的时候，除了种植能美化环境的植物以外，应更多注重种植吸尘能力强的植物，也就是要多种植些页面大叶毛多吸附浮尘能力强的植物种类，比如说行道树法国梧桐。停止盲目开荒，实施退耕还林还草人们盲目开荒，森林和草地植被被破坏，导致喀什地区荒漠化面积扩大和沙尘暴天气增多。因此要停的力计算因台后填土较高，由于填土自重在基底地基土中所产生的附加压力台后填土高度。当基础埋置深度为时，取基础后边缘附加应力系数，基础前边缘附加应力系数。则后边缘处前边缘处此外，计算台前溜坡椎体对基础前边缘底面处引起的附加应力时，填土高度可近似取基础边缘作垂线与坡面交点的距离，并取系数，则因此，基础前缘总的竖向附加压力基底压应力计算台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用短期组合考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后桥上无荷载，台后为车辆荷载考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后地基强度验算持力层强度验算根据土工试验资料，持力层为般黏性土，根据公桥基规，当，时，查得，因基础埋置深度为原底面下，不考虑深度修正对黏性土地基，虽，但不进行宽度修正。满足要求。下卧层强度验算下卧层为般黏性土，由可查得容许承载力，小于持力层的容许承载力，故作如下验算。基底至土层Ⅱ顶面高程处的距离为当附加应力系数，且计算下卧层顶面处压应力时，若，基底压力取平均值，即而下卧层顶面处的容许承载力可按下式计算其中，则满足要求。五沉降计算根据公桥基规，桥梁墩台基础的沉降量按恒载采用分层总和法计算。基底处附加应力各层压缩模量将土层Ⅰ持力层分为三层，土层Ⅱ分成和两层。则每层沉降如下表所示沉降计算表表分层序号袁聚云等土木工程专业毕业设计指南岩土工程分册北京中国水利水电出版社，根据查表得沉降经验系数，则最终沉降为按公桥基规，墩台容许总的均匀沉降极限值不包括施工中的沉降为其中为相邻墩台间最小跨径长度，跨径小于时仍以计算，故此处取。容许的墩台均匀总沉降值故沉降满足要求。地基压缩层厚度验算虽然，但其下层为基岩，故不必继续向下计算。六基底偏心距验算仅受恒载作用时应满足，满足要求。若考虑荷载组合时，应满足，以桥上无荷载后台为车辆荷载时，采用基本组合为最不利满足要求。七基础稳定性验算倾覆稳定性验算后台桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用基本组合为最不利，满足条件。桥上无荷载台后为车道荷，满足要求。滑动稳定性验算最不利情况为桥上无荷载，台后有荷载，取基本组合验算通过，满足要求。参考文献华南理工大学浙江大学湖南大学编基础工程第二版北京中国建筑工业出版社，凌治平易经武主编基础工程北京人民交通出版社，周景星王洪瑾虞石民等编基础工程北京清华大学出版社，王秀丽主编基础工程重庆重庆大学出版社，赵明华主编基础工程北京高等教育出版社，袁聚云李晓培楼晓明等编基础工程设计原理上海同济大学出版社，美，著，童小东等译基础工程分析与设计第版北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准建筑地基基础设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国行业标准建筑桩基础设计规范北京中国建筑工业出版社，顾晓鲁钱鸿缙等编地基与基础第三版北京中国建筑工业出版社，周果行编著房屋结构毕业设计指南北京中国建筑工业出版社，果有应用价值。创新工作中有创新意识对前人工作有