方定位和主轴跨度减少。在两种加载条件下的散热片厚度非常接近。对于散热的主轴轴承产生的热量，散热片热负荷下较高。同时在例子发现在这热负荷下只有两个散热片靠近车头前部安装。最根本的自然频率大于的两种情况。在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，后方滚子轴承温度为。前面的角接触球轴承具有如前面的例子最高温度。第二个最高温度出现在前面滚子轴承径向负荷较重的部位，因此具有最低的温度。图显示了主轴箱的温度分布。因为前面的两个轴承产生的热量比在后轴承生成的较大，在车头前部的温度较高。图显示了热负荷下的启闭最佳形状。表列出了工件切削点的位移和相应的地方切削力方向刚度。表Ⅱ型启闭最佳解决方案表自然振动频率的Ⅱ型赫兹启闭图Ⅱ型启闭温度分布图Ⅱ型最佳形状启闭下热负荷表挠度和刚度在切割点Ⅱ型主轴箱从表的热负荷下的工件总挠度被发现是倍，无热负荷。这个例子热变形的效果也非常明显。例型启闭图显示了Ⅲ型车头和和三维变量前视图。在这两个变量所造成的限制是和。目标函数和前面两个例子相同。和分别是前后轴承位置变量和是三个主轴轴承的刚度变量和是分别散热片高度和厚度变量到是确定散热片的位置变量。经过年的世代遗传算法搜索，最佳的解决方案列于表。自然频率见表。图Ⅲ型启闭表Ⅲ型启闭最佳解决方案表自然振动频率的Ⅲ型赫兹启闭从表可以看出，热负荷启闭的尺寸与没有热负荷的不同。在热负荷下的前拉轴承的刚度应远小于不带热负荷。不像例热负荷后轴承刚度远小于不带热负荷。类似的例子主轴跨度也有热负荷下短。散热片的尺寸比较接近的两种加载条件。在这个例子热负荷下更多散热片被使用。其中两个是靠近前面的前轴承。个是放置在后轴承，个是在车头中间安装。最根本的自然频率大于的两种情况。在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，方滚子轴承温度为。前面的角接触球轴承具有像以前的最高温度。第二个最高温度出现在前面滚子轴承。后方滚子轴承产量最低的温度上升。图显示了启闭温度分布。之前的车头前部的温度较高。图给出了热负荷下的启闭最佳形状。表在切削点的位移和工件在切削力方向相应的局部刚度。图Ⅲ型主轴箱的温度分布图Ⅲ型最佳形状启闭下热负荷表挠度和刚度在切割点Ⅲ型主轴箱从表中热负荷下工件总挠度为倍，无热负载。热变形影响不可忽视。结论形状优化技术很少用于机床结构设计。三个变量与三维车床主轴箱不同形状的最佳解决方案是寻求在此文章。除了形状变量，与主轴轴承位置相关的变量，轴承，散热片尺寸和刚度的位置，也包括在主轴箱最佳设计。在不考虑由主轴轴承产生的热，在工件切削点为第二主轴箱整体变形几乎相同，而最后启闭挠度大约是，比前面两个例子高。但是，包括热输入，型主轴轴承具有最低温度和最好的设计，低于前两个主轴箱偏转。这种方法可方便地应用于不同几何形状的设计与其他主轴箱，切削力和轴承。参考文献,有很强的耐磨性但抗冲击性差。另外种是由较小的人造金刚石晶体在高温高压下与碳化物基材料溶合而成的。这种材料具有比较好的抗冲击载荷的能力。金刚石刀具比硬质合金轴箱外部形状研究在三个不同的例子。在每个例子比较对加工精度的热变形的影响，寻求最佳的设计。个是在不考虑热负荷，另个包括热效应的解决方案。是用于分析结构响应。三种不同的解决方案模块是必要的。它们分别为静态分析，模态分析和热负荷分析。为了执行自动设计优化迭代循环，个外壳脚本来控制开发的模块，遗传算法程序，接口程序的执行顺序。图主轴轴承模型和可能的位置图车头形状和散热片可能的位置例型启闭图显示了型车头和变量的类型与尺寸正视图。由于各种因素的制约，主轴中心高度不能改变。这优化设计问题的数学公式如下图型启闭在配方设计变量的含义是是启闭层面和分别代表前轴承和后轴承地点和是前滚子轴承，前轴承刚度角接触球轴承和滚子轴承的后方分别为散热片厚度和散热片的高度通过确定是否散热片应在相应的位置，其中表示散热片在位置是必须的，表示散热片在位置是不必要的。这些变量的上限和下限，给出了方程。该结构的有限元模型包含节点，元素，元素，元素和些元素。经过年的世代遗传算法的搜索，最佳的解决方案列于表。自然频率见表。从表可以观察到热负荷下的启闭宽度小于不带热负荷。两个热负荷下的前轴承的刚度应比不带热负荷的少。在热负荷下的后轴承刚度需要个比不带热负荷更高的值。厚度和散热片加载条件下的两个高度也不同。无热负荷，散热片只是作为加筋环，因此更厚。对于散热的主轴轴承产生的热量，他们更薄，更高。它也有兴趣知道，在散热片热负荷只有在附近的地方安装主轴轴承嵌入。最根本的自然频率大于的两种情况。在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，后方滚子轴承温度为周围温度为因为前角接触球轴承产生比其他两个滚子轴承更多的热量，它具有最高的温度。第二个最高温度出现在前面滚子轴承径向负荷较重的部位。后方滚子轴承以最小的径向负荷，因此收益率最低的温度上升。这些轴承产生的热量被消耗在体内通过传导和对流的自由表面的启闭到空气中。图显示了在启闭的温度分布。因为总热量前面的两个轴承产生比由后轴承产生的热量较大，在车头前部的温度较高。图显示了热负荷下启闭散热片最佳形状。表条记录在切削点和相应的切削力方向刚度工件位移。表优化型解决方案床头表自然振动频率的型赫兹启闭图型主轴箱的温度分布图型的最佳形状根据热负荷启闭表挠度和刚度在切割点型主轴箱从表可以看出，对工件的热负荷下的总挠度的倍，是不考虑热负荷。热变形的效果确实明显。例型启闭图显示了型车头形状和,和的三维变量。这些三维变量方面的限制是。我们的目标还是要尽量减少在切割点的总挠度。其他设计变量和约束条件是例相同。和分别是前后轴承位置变量和轴承刚度的变量和尺寸为散热片的变量。对散热片的位置变量通过到代表图,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,型启闭经过年的世代遗传算法的搜索，最佳的解决方案列于表，自然频率见表。从表可知，它是根据热负荷的大小大于不带热负荷。两个热负荷下的前轴承的刚度与不带热负荷很大的不同。然而，热负荷后轴承刚度远大于无热负荷。热负荷的前方和后方轴承往往是向对刀具如图所示的参数值。齿轮的各个齿形就生成了，如图所示。在前视基准面上绘制草图，如图所示。单击特征工具栏上的拉伸切除按钮，在拉伸切除属性管理器中设置拉伸切除方向为给定深度，深度为，生成如图所示的实体。再在前视基准面上绘制草图，如图所示。单击特征工具栏上的拉伸切除按钮，在拉伸切除属性管理器中设置拉伸切除方向为给定深度，深度为，并且点亮拔模按钮拔模度数为。然后以前视基准面为基准建立基准面，距离为，再选择镜像按钮，镜像参数如图所示。大齿轮就形成了，如图所示。图图图图图图图图图上箱体的建模单击新建文件按钮，或选择文件新建命令新建个零件文件。单击草图绘制按钮，新建张草图。默认情况下，新的草图在前视基准面上打开。绘制如图所示的草图，在拉伸特征工具栏中输入拉伸方向为两侧对称拉伸值为。绘制如图所示的草图，在拉伸特征工具栏中输入拉伸方向为两侧对称拉伸值为。绘制如图所示的草图，在拉伸特征工具栏中输入拉伸值为。图图图单击特征工具栏上的钻孔按钮，选中要打孔的位置打孔，如图所示。图画草图所示，并拉伸，在拉伸特征工具栏中输入拉伸值分别为。图选择正前面的面为基准面画草图，在拉伸切除工具栏中的方向选择完全贯穿得出如图实体。图在前视基准面上画草图，并拉伸切除，在拉伸切除工具栏中输入拉伸方向为两侧对称拉伸值为。图图画草图，在特征菜单下，单击拉伸切除，在方向中输入，如图图画草图，在特征菜单下，单击筋，在参数管理器中输入方向，为。单击特征工具栏上的镜像按钮，在镜像属性管理器中设置镜像特征图在实体上绘制如图所示的草图。单击特征工具栏上的拉伸按钮，在拉伸属性管理器中设置拉伸参数为，是向上拉伸，如图所示。图在拉伸件上绘制如图所示的草图。单击特征工具栏上的拉伸切除按钮，在拉伸切除属性管理器中设置切除参数为。下箱体的建模单击新建文件按钮，或选择文件新建命令新建个零件文件。单击草图绘制按钮，新建张草图。默认情况下，新的草图在前视基准面上打开。绘制如图所示的草图，在拉伸特征工具栏中输入拉伸值为。图绘制如图所示的草图，在拉伸切除特征工具栏中输入拉伸值为。图绘制如优化设计有限元分析和三维建模等现代设计技术。本系统虽然设计到了方面的内容，但是在方面的很多功能仍需要加强，如需要建立个标准库，以方便画图，使设计更为国标化。三维设计将设计人员专业的三维空间想象变为直观的三维数字模型，使设计更贴近产品实物而三维建模本身是对产品制造和装配过程的数字化模拟，可使产品建造环节中的潜在工艺和技术问题在设计环节得到提前发现和解决。采用三维设计技术不仅直观，而且可以避免由于疏漏而产生的低级，如干涉零间隙等问题。另外，更重要的是可以利用这种技术进行分布式设计，能真正实现并行的设计过程，同时利用三维模型对关键零部件进行空间位置分配结构设计优化静强度计算可靠性设计运动学仿真动力学仿真多方案优化比选美工渲染等。还可以为下游工序如加工提供模型。所有这些手段都是传统的二维设计方式无法比拟的。参考文献孙江宏，段大高高级功能应用与编程处理北京清华人方定位和主轴跨度减少。在两种加载条件下的散热片厚度非常接近。对于散热的主轴轴承产生的热量，散热片热负荷下较高。同时在例子发现在这热负荷下只有两个散热片靠近车头前部安装。最根本的自然频率大于的两种情况。在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，后方滚子轴承温度为。前面的角接触球轴承具有如前面的例子最高温度。第二个最高温度出现在前面滚子轴承径向负荷较重的部位，因此具有最低的温度。图显示了主轴箱的温度分布。因为前面的两个轴承产生的热量比在后轴承生成的较大，在车头前部的温度较高。图显示了热负荷下的启闭最佳形状。表列出了工件切削点的位移和相应的地方切削力方向刚度。表Ⅱ型启闭最佳解决方案表自然振动频率的Ⅱ型赫兹启闭图Ⅱ型启闭温度分布图Ⅱ型最佳形状启闭下热负荷表挠度和刚度在切割点Ⅱ型主轴箱从表的热负荷下的工件总挠度被发现是倍，无热负荷。这个例子热变形的效果也非常明显。例型启闭图显示了Ⅲ型车头和和三维变量前视图。在这两个变量所造成的限制是和。目标函数和前面两个例子相同。和分别是前后轴承位置变量和是三个主轴轴承的刚度变量和是分别散热片高度和厚度变量到是确定散热片的位置变量。经过年的世代遗传算法搜索，最佳的解决方案列于表。自然频率见表。图Ⅲ型启闭表Ⅲ型启闭最佳解决方案表自然振动频率的Ⅲ型赫兹启闭从表可以看出，热负荷启闭的尺寸与没有热负荷的不同。在热负荷下的前拉轴承的刚度应远小于不带热负荷。不像例热负荷后轴承刚度远小于不带热负荷。类似的例子主轴跨度也有热负荷下短。散热片的尺寸比较接近的两种加载条件。在这个例子热负荷下更多散热片被使用。其中两个是靠近前面的前轴承。个是放置在后轴承，个是在车头中间安装。最根本的自然频率大于的两种情况。在稳定状态的前部滚子轴承温度为，角接触球轴承温度为，方滚子轴承温度为。前面的角接触球轴承具有像以前的最高温度。第二个最高温度出现在前面滚子轴承。后方滚子轴承产量最低的温度上升。图显示了启闭温度分布。之前的车头前部的温度较高。图给出了热负荷下的启闭最佳形状。表在切削点的位移和工件在切削力方向相应的局部刚度。图Ⅲ型主轴箱的温度分布图Ⅲ型最佳形状启闭下热负荷表挠度和刚度在切割点Ⅲ型主轴箱从表中热负荷下工件总挠度为倍，无热负载。热变形影响不可忽视。结论形状优化技术很少用于机床结构设计。三个变量与三维车床主轴箱不同形状的最佳解决方案是寻求在此文章。除了形状变量，与主轴轴承位置相关的变量，轴承，散热片尺寸和刚度的位置，也包括在主轴箱最佳设计。在不考虑由主轴轴承产生的热，在工件切削点为第二主轴箱整体变形几乎相同，而最后启闭挠度大约是，比前面两个例子高。但是，包括热输入，型主轴轴承具有最低温度和最好的设计，低于前两个主轴箱偏转。这种方法可方便地应用于不同几何形状的设计与其他主轴箱，切削力和轴承。参考文献,有很强的耐磨性但抗冲击性差。另外种是由较小的人造金刚石晶体在高温高压下与碳化物基材料溶合而成的。这种材料具有比较好的抗冲击载荷的能力。金刚石刀具比硬质合金