（定稿）年生产5万件合金件项目投资立项申报书1（喜欢就下吧）

创新工作中有创新意识对前人工作有改进或独特见解。

埋置式桥台刚性扩大基础设计基础结构布置的选择本工程的桥上部构造采用装配式钢筋混凝土形梁，标准跨径，计算跨径摆动支座，桥面宽度为，双车道。

初步拟定的方案为浅基础和桩基础。

对于桩基础，完全可以满足强度稳定性等要求，但其造价将会很高，不是很经济其结构形式和施工方法较简便易行，易于保证施工质量，经济效益也较好。

综合考虑基础所在地的工程地质状况水文条件等因素，经过技术经济和施工条件上的比较，最后选定方案为浅基础，即埋置式桥台刚性扩大基础。

二基础结构布置的选择基础分两层，每层厚度，襟边和台阶等宽，去。

根据襟边和台阶构造要求，初拟出平面较小尺寸，如图所示，经验算不满足要求时再调整尺寸。

基础用混凝土浇筑，混凝土的刚性角。

基础的扩散角为满足要求。

三荷载计算及组合上部构造恒载反力及桥台台身基础自重与基础上土重计算其值列于表土压力计算土压力按台背竖直填土内摩擦角，台背圬工与填土间摩擦角计算，后台填土水平，。

后台填土表面无车辆荷载时的土压力计算后台填土自重所引起的主动土压力计算式为恒载计算表表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心距弯矩备注弯矩正负值规定如下逆时针方向取号顺时针方向取号偏心距在基底中心轴之右为，中心轴之左为。

作用在桥上Ⅰ汽车及人群荷载反力根据公路桥涵设计通用规范，对于集中荷载标准值按以下规定选取桥梁计算跨径小于或等于时桥梁计算跨径等于或大于时计算跨径在之间时，值采用直线内插求得。

其荷载布置图如所示。

计算剪力效应时应乘以的系数，公路Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值为，支座反力标准值为人群荷载支座反力支座反力作用点距离基底形心轴的距离对基底形心轴的力矩图Ⅱ汽车荷载制动力重力式墩台不计冲击系数。

制动力按车道荷载标准值在加载长度上计算总重力的计算，其公路Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不小于。

故取制动力。

台后桥上有均布荷载，车辆荷载在台后其荷载布置如图所示。

人群荷载支座反力对基底形心轴的力矩支座摩阻力计算取摆动支座系数，则支座摩阻力对基底形心轴的弯矩图方向按荷载组合需要确定对实体式埋置桥台不计汽车荷载的冲击力，同时从以上制动力和支座摩阻力的计算结构表明，支座摩阻力于制动力。

因此，在后面的附加组合中，以制动力作为控制设计。

荷载组合根据实际可能出现的荷载情况，可按以下情况进行组合台后无荷载，车道荷载在桥上台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上桥上无荷载，台后为车辆荷载，进行台身截面验算的荷载组合，其荷载组合见表。

荷载组合计算表表序号荷载作用情况计算项目公路Ⅱ级台后无荷载，车道荷载在桥上台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上桥上无荷载，台后为车辆荷载上部荷载力力臂弯矩台身荷载力力臂弯矩汽车力力臂弯矩人群力力臂弯矩台后土压力力水平竖直水平竖直水平竖直力臂上部构造恒载已知，为桥台宽度取，为自基底至填土表面的距离，等于为力计算因台后填土较高，由于填土自重在基底地基土中所产生的附加压力台后填土高度。

当基础埋置深度为时，取基础后边缘附加应力系数，基础前边缘附加应力系数。

则后边缘处前边缘处此外，计算台前溜坡椎体对基础前边缘底面处引起的附加应力时，填土高度可近似取基础边缘作垂线与坡面交点的距离，并取系数，则因此，基础前缘总的竖向附加压力基底压应力计算台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用短期组合考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后桥上无荷载，台后为车辆荷载考虑台前台后填土产生附加应力后的总应力台前台后地基强度验算持力层强度验算根据土工试验资料，持力层为般黏性土，根据公桥基规，当，时，查得，因基础埋置深度为原底面下，不考虑深度修正对黏性土地基，虽，但不进行宽度修正。

满足要求。

下卧层强度验算下卧层为般黏性土，由可查得容许承载力，小于持力层的容许承载力，故作如下验算。

基底至土层Ⅱ顶面高程处的距离为当附加应力系数，且计算下卧层顶面处压应力时，若，基底压力取平均值，即而下卧层顶面处的容许承载力可按下式计算其中，则满足要求。

五沉降计算根据公桥基规，桥梁墩台基础的沉降量按恒载采用分层总和法计算。

基底处附加应力各层压缩模量将土层Ⅰ持力层分为三层，土层Ⅱ分成和两层。

则每层沉降如下表所示沉降计算表表分层序号袁聚云等土木工程专业毕业设计指南岩土工程分册北京中国水利水电出版社，根据查表得沉降经验系数，则最终沉降为按公桥基规，墩台容许总的均匀沉降极限值不包括施工中的沉降为其中为相邻墩台间最小跨径长度，跨径小于时仍以计算，故此处取。

容许的墩台均匀总沉降值故沉降满足要求。

地基压缩层厚度验算虽然，但其下层为基岩，故不必继续向下计算。

六基底偏心距验算仅受恒载作用时应满足，满足要求。

若考虑荷载组合时，应满足，以桥上无荷载后台为车辆荷载时，采用基本组合为最不利满足要求。

七基础稳定性验算倾覆稳定性验算后台桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上，采用基本组合为最不利，满足条件。

桥上无荷载台后为车道荷，满足要求。

滑动稳定性验算最不利情况为桥上无荷载，台后有荷载，取基本组合验算通过，满足要求。

参考文献华南理工大学浙江大学湖南大学编基础工程第二版北京中国建筑工业出版社，凌治平易经武主编基础工程北京人民交通出版社，周景星王洪瑾虞石民等编基础工程北京清华大学出版社，王秀丽主编基础工程重庆重庆大学出版社，赵明华主编基础工程北京高等教育出版社，袁聚云李晓培楼晓明等编基础工程设计原理上海同济大学出版社，美，著，童小东等译基础工程分析与设计第版北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国国家标准建筑地基基础设计规范北京中国建筑工业出版社，中华人民共和国行业标准建筑桩基础设计规范北京中国建筑工业出版社，顾晓鲁钱鸿缙等编地基与基础第三版北京中国建筑工业出版社，周果行编著房屋结构毕业设主动土压力系数。

其水平向分力离基础底面的距离对基底形心轴的力矩其竖直向分力作用点离形心轴的距离对基底形心轴的力矩台后填土表面有汽车荷载时由汽车荷载换算的等代字电子技术等关于电子技术的课程中的理论知识来完成此项设计。

在设计的过程中，通过查找资料又重新的温习了下各个部分的内容，并且通过查阅书籍和相关文献资料来提高独立分析能力和解决实际问题的能力掌握并熟练运用相关软件进行操作熟悉常用电子器件的类型特征和功能，并本着合理采选用的原则进行选用进步熟悉电子仪器的正确使用。

在此我要感谢指导老师的悉心教导，感谢期间帮助过我的同学，谢谢你们，让我加强了对单片机知识的理解，能过把所学的理论知识运用到实际当中去，加强了我的动手能力。

同时，在整个设计过程中我懂得了许多东西，不仅加强了我与搭档起合作的团结能力，增进了我们之间的友谊，树立了对自己工作能力的信心，相信这次设计对今后的工作有非常重要的影响，而且还大大提高了我的动手能力，使我充分体会到了在创造过程中的探索的艰难和成功的喜悦。

总之，通过这次课程设计我受益良多。

九参考文献系列单片机应用与实践教程周向红编北航出版社单片机应用系统设计何立民编北航出版社单片机原理及应用王迎旭编机械工业出版社系列单片机设计实例楼然苗编北航出版社单片机应用系统开发典型实例戴家等编中国电力出版社单片机实用系统设计技术房小翠编国防工业出版社单片版语言教程新概念郭天祥编电子工业出版社单片机语音编程与实例赵亮编北京人民邮出版社十参考程序出勤情况综合评分指导教师签名日期注表中标号项目是硬件制作或软件编程类课题必填内容此表装订在课程设计说明书的最后页。

课程设计说明书装订顺序封面任务书目录正文评分表附件非大小的图纸及程序清单。

反正弦变化脉冲输出频率转换键启动定时器给脉冲启动定时器关光标个数据个数据个数据个数据个数据开总中断开定时器中断开定时器中断延时，启动定时器停止定时器电气信息学院课程设计评分表项目评价优良中及格差设计方案合理性与创造性开发板焊接及其调试完成情况硬件设计或软件编程完成情况硬件测试或软件调试结果设计说明书质量答辩情况完成任务情况独立工作能力模式中，当的值小于，时，输出为低，当的值等于或大于，时，输出为高。

当的值由变为溢出时的内容装载到，中。

这样就实现了无干扰的更新。

要使能模式，模块寄存器的和位必须置位。

本文中，波形是综合使用了模块的脉宽调节模式和模块的位软件定时器模式，通过软件中断的形式实现的。

波生成方法利用系列单片机产生波的基本原理是将载波周期数值赋给模块的位捕获比较模块寄存器高位和低位，定时器的值高八位低八位与模块捕获寄存器的值相比较，当两者相等时，产生中断。

在中断中，调用模块的脉宽调节模式，将下个波的脉宽通过装载到中，这样就可以实现无干扰的更新。

图波形示意图三单片机简介图的管脚图是系列单片机的个型号，它是公司生产的。

是个低电压，高性能位单片机，片内含的可反复擦写的只读计指南北京中国建筑工业出版社，果有应用价值。

创新工作中有创新意识对前人工作有改进或独特见解。

埋置式桥台刚性扩大基础设计基础结构布置的选择本工程的桥上部构造采用装配式钢筋混凝土形梁，标准跨径，计算跨径摆动支座，桥面宽度为，双车道。

初步拟定的方案为浅基础和桩基础。

对于桩基础，完全可以满足强度稳定性等要求，但其造价将会很高，不是很经济其结构形式和施工方法较简便易行，易于保证施工质量，经济效益也较好。

综合考虑基础所在地的工程地质状况水文条件等因素，经过技术经济和施工条件上的比较，最后选定方案为浅基础，即埋置式桥台刚性扩大基础。

二基础结构布置的选择基础分两层，每层厚度，襟边和台阶等宽，去。

根据襟边和台阶构造要求，初拟出平面较小尺寸，如图所示，经验算不满足要求时再调整尺寸。

基础用混凝土浇筑，混凝土的刚性角。

基础的扩散角为满足要求。

三荷载计算及组合上部构造恒载反力及桥台台身基础自重与基础上土重计算其值列于表土压力计算土压力按台背竖直填土内摩擦角，台背圬工与填土间摩擦角计算，后台填土水平，。

后台填土表面无车辆荷载时的土压力计算后台填土自重所引起的主动土压力计算式为恒载计算表表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心距弯矩备注弯矩正负值规定如下逆时针方向取号顺时针方向取号偏心距在基底中心轴之右为，中心轴之左为。

作用在桥上Ⅰ汽车及人群荷载反力根据公路桥涵设计通用规范，对于集中荷载标准值按以下规定选取桥梁计算跨径小于或等于时桥梁计算跨径等于或大于时计算跨径在之间时，值采用直线内插求得。

其荷载布置图如所示。

计算剪力效应时应乘以的系数，公路Ⅱ级车道荷载的均布荷载标准值为，支座反力标准值为人群荷载支座反力支座反力作用点距离基底形心轴的距离对基底形心轴的力矩图Ⅱ汽车荷载制动力重力式墩台不计冲击系数。

制动力按车道荷载标准值在加载长度上计算总重力的计算，其公路Ⅱ级汽车荷载的制动力标准值不小于。

故取制动力。

台后桥上有均布荷载，车辆荷载在台后其荷载布置如图所示。

人群荷载支座反力对基底形心轴的力矩支座摩阻力计算取摆动支座系数，则支座摩阻力对基底形心轴的弯矩图方向按荷载组合需要确定对实体式埋置桥台不计汽车荷载的冲击力，同时从以上制动力和支座摩阻力的计算结构表明，支座摩阻力于制动力。

因此，在后面的附加组合中，以制动力作为控制设计。

荷载组合根据实际可能出现的荷载情况，可按以下情况进行组合台后无荷载，车道荷载在桥上台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上桥上无荷载，台后为车辆荷载，进行台身截面验算的荷载组合，其荷载组合见表。

荷载组合计算表表序号荷载作用情况计算项目公路Ⅱ级台后无荷载，车道荷载在桥上台后桥上均有荷载，车辆在台后，车道荷载在桥上桥上无荷载，台后为车辆荷载上部荷载力力臂弯矩台身荷载力力臂弯矩汽车力力臂弯矩人群力力臂弯矩台后土压力力水平竖直水平竖直水平竖直力臂上部构造恒载已知，为桥台宽度取，为自基底至填土表面的距离，等于为