（定稿）农机、机电、工程机械交易中心改造项目投资立项申报书9（喜欢就下吧）

式中边跨中截面短期荷载作用广西工学院鹿山学院本科生毕业设计中跨中截面短期荷载作用边跨中截面消除自重荷载作用中跨中截面消除自重荷载作用表荷载短期效应组合长期挠度与预拱度设置节点号荷载短期效应组合长期竖向挠度预加应力产生的长期挠度消除结构自重后结构挠度挠度验算是否设预拱度边跨中需人工判断中跨中因为每跨的跨中位置的挠度值最大，故取跨中处的挠度值进行验算。

短期荷载效应组合产生的挠度边跨跨中只有正挠度中跨跨中只有正挠度。

短期荷载效应组合扣除自重产生的挠度广西工学院鹿山学院本科生毕业设计左边跨跨中只有正挠度右边跨跨中只有正挠度。

按规定受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合和规范中规定的刚度全预应力构件计算的挠度值，乘以长期增长系数。

挠度长期增长系数按下列规定取用当采用以下混凝土时，当采用混凝土时，，中间强度等级可按直线内插取用。

本设计选用混凝土，内插得。

计算使用阶段预加力反拱值时，预应力钢筋的预加力应力应扣除全部预应力损失，长期增长系数取用。

允许挠度的验算边跨跨中截面短期荷载效应除去自重最大变形乘以混凝土长期增长系数为中跨跨中截面短期荷载效应出去自重最大变形乘以混凝土长期增长系数为所以，均不用设预拱度。

持久状况构件的应力验算持久状况构件的应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土的法向压应力受拉区钢筋的拉应力和斜截面混凝土的主压应力并不得超过有关规定值。

计算时作用取其标准值，汽车荷载应考虑冲击系数。

应考虑预加应力效应，预加力的分项系数取对连续梁等超静定结弯构件最小配筋率应满足下列条件受弯构件正截面抗弯承载力设计值受弯构件正截面开裂弯矩。

部分预应力混凝土受弯构件中普通受拉钢筋的截面面积，不应小于行车道板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋。

分布钢筋设在主钢筋的内侧，其直径不应小于，间距不应大于，截面面积不宜小于板当的截面面积的。

箱型截面梁的底板上下层，应分别设置平行于桥跨和垂直于桥跨的构造钢筋。

钢筋截面面积为对于钢筋混凝土桥，不应小于配置钢筋的底板截面面积的对于预应力钢筋混凝土桥，不应小于配置钢构，尚应计预加力温度作用等引起的次内力效应。

全预应力混凝土和类预应力混凝土受弯构件，由作用标准值产生的混凝土法向应力和预应力钢筋的应力，按下列公式计算混凝土法向压应力和拉应力或广西工学院鹿山学院本科生毕业设计预应力钢筋的应力标准荷载组合汽车荷载计入冲击力，各分项系数取，连续梁超静定结构计入温度作用支座沉降预加力引起的次内力。

表荷载效应标准组合内力值跨数位置据本跨支点的距离弯矩•剪力正弯矩负弯矩正剪力负剪力第跨第二跨边跨中截面或中支座截面或预应力钢筋中的拉应力验算式中预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值受拉区预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效应力均为广西工学院鹿山学院本科生毕业设计混凝土法向拉应力预应力钢筋应力钢束最大拉应力验算跨中截面钢束号最大应力容许最大应力是否满足是是是是是支座截面钢束号最大应力容许最大应力是否满足是是是是是使用阶段预应力混凝土验算受压区混凝土的最大压应力或，满足要求受拉区混凝土的最大拉应力广西工学院鹿山学院本科生毕业设计式中由预加力产生的混凝土法向拉应力混凝土法向压应力按荷载标准值组合计算的弯矩值注后张法构件在计算预施应力阶段由构件自重产生的法向拉压应力时，可改用。

混凝土的主压应力验算预应力混凝土受弯构件由作用标准值和预加力产生的混凝土主压应力和主拉应力按规范第条公式计算，但公式中的和应分别以代替。

为按作用标准值组合计算的弯矩值和剪力值。

混凝土的主压应力应符合下列规范跨中截面支座截面根据计算所得的混凝土主拉应力，按下列规定设置箍筋在的区段，箍筋可按构造要求设置。

在的区段，箍筋的间距可按下列公式计算式中是箍筋的抗拉强度标准值同截面内箍筋的总截面面积矩形截面宽度形或形截面的腹板宽度注当按本条计算的箍筋用量少于按斜截面抗剪承载力计算的箍筋用量时，构件箍筋采用后者。

跨中截面支座截面故，构造配置即可。

短暂状况构件的应力验算按规范预应力混凝土受弯构件，在预应力和构件施工荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力应符合下列规定压应力广西工学院鹿山学院本科生毕业设计拉应力当时，预拉区应配置其筋率不小于的纵向钢筋当时，预拉区应配置其筋率不小于的纵向钢筋当时，预拉区应配置其筋率按以上两者直线内插取用。

拉应力不应超过。

式中，按短暂状况计算时截面预压区，预拉区边缘混凝土的压，拉应力，按规范表直线插入取用。

因本桥采用整体现浇施工，故无需考虑短暂应力验算。

构造配筋规范给出的桥梁般构造规定预应力混凝土受算的长期挠度值，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的，在本设计中梁式桥主梁跨中。

此处为计算跨径，荷载在个桥跨范围内移动产生的正负不同的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大绝对值之和。

按规筋的寿器几何计算图表序号名称符号计算公式计算结果行星齿轮齿数，应尽量取最小值半轴齿轮齿数，且需满足式模数齿面宽工作齿高全齿高压力角轴交角节圆直径节锥角节锥距周节差速器齿轮的强度计算差速器的行星齿轮和半轴齿轮虽然直处于啮合状态，但是它们并不是直处于相对转动状态，只是在左右车轮转速不同时才发生相对转动。

而在汽车正常行驶中，这种情况还是相对较少的。

因此，这些齿轮齿面的接触疲劳破坏般并不发生，主要是轮齿弯曲破坏问题。

在汽车设计中只进行轮齿弯曲强度计算，轮齿弯曲应力为齿顶高齿根高径向间隙齿根角面锥角根锥角齿顶圆直径齿根圆直径分度圆齿厚齿侧间隙上式中是弯曲应力，是半轴齿轮计算转矩，是齿根弯曲强度和齿面接触强度的尺寸系数，它反映了材料性质的不均匀性，与齿轮尺寸及热处理等因素有关，当时，，所以是齿面载荷分配系数，跨置式悬臂式，此处取，是质量系数，与齿轮精度及齿轮分度圆上的切线速度对齿间载荷的影响有关，当接触好，周节及同心度准确时，取，是差速器行星齿轮和半轴齿轮的模数，，是半轴齿轮的齿宽，是半轴齿轮的大端分度圆直径，是综合系数，参照图查得可取图弯曲计算用综合系数是行星齿轮的数目，代入式中，可得所以，差速器齿轮满足弯曲强度要求。

差速器齿轮材料的选择差速器齿轮材料应满足如下要求具有较高的弯曲疲劳强度，在轮齿芯部应该具有适当的韧性以适应冲击载荷，避免在冲击载荷下齿根折断，钢材的锻造性能，切削性能及热处理性能应该比较好，热处理变形要小或变形规律要容易控制，选择齿轮材料要适应我国情况，少用镍铬等合金钢，选用锰钒硼钛鉬硅等元素的合金钢。

汽车的差速器齿轮基本上都用渗碳合金钢制造，用于制造差速器齿轮的材料有和等。

为了减少镍铬元素的消耗，近年来我国采用的新材料有和。

渗碳合金钢的优点是表面硬，耐磨性和抗压性高，而芯部较软，韧性好，耐冲击。

因此这种材料可以满足齿轮工作的要求。

另外。

由于钢本身的含碳量较低，它们的锻造及切削性能都较好。

因此，汽车差速器齿轮的材料选择的渗碳合金钢。

差速器齿轮的设计方案根据以上各项计算，初步确定行星齿轮和半轴齿轮的设计方案如下图行星齿轮和半轴齿轮的设计方案差速器行星齿轮轴的设计计算行星齿轮轴的分类及选用行星齿轮的种类有很多，而差速器参数，参考查阅机械设计课程设计手册，选取了符合尺寸要求，装配要求，配合要求的螺栓，螺母以及圆锥滚子轴承。

差速器总成的装配和调整差速器总成的装配设计完差速器的组成部件就要对差速器进行装配。

工业上装配步骤如下用压力机将轴承的内圈压入左右差速器的半轴轴颈上把左差速器壳放在工作定当预加应力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时，可以不设预拱度当预加应力的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度时应设预拱度，其值应按该项荷载的挠度值与预加应力长期反拱值之差采用。

式中边跨中截面短期荷载作用广西工学院鹿山学院本科生毕业设计中跨中截面短期荷载作用边跨中截面消除自重荷载作用中跨中截面消除自重荷载作用表荷载短期效应组合长期挠度与预拱度设置节点号荷载短期效应组合长期竖向挠度预加应力产生的长期挠度消除结构自重后结构挠度挠度验算是否设预拱度边跨中需人工判断中跨中因为每跨的跨中位置的挠度值最大，故取跨中处的挠度值进行验算。

短期荷载效应组合产生的挠度边跨跨中只有正挠度中跨跨中只有正挠度。

短期荷载效应组合扣除自重产生的挠度广西工学院鹿山学院本科生毕业设计左边跨跨中只有正挠度右边跨跨中只有正挠度。

按规定受弯构件在使用阶段的挠度应考虑荷载长期效应的影响，即按荷载短期效应组合和规范中规定的刚度全预应力构件计算的挠度值，乘以长期增长系数。

挠度长期增长系数按下列规定取用当采用以下混凝土时，当采用混凝土时，，中间强度等级可按直线内插取用。

本设计选用混凝土，内插得。

计算使用阶段预加力反拱值时，预应力钢筋的预加力应力应扣除全部预应力损失，长期增长系数取用。

允许挠度的验算边跨跨中截面短期荷载效应除去自重最大变形乘以混凝土长期增长系数为中跨跨中截面短期荷载效应出去自重最大变形乘以混凝土长期增长系数为所以，均不用设预拱度。

持久状况构件的应力验算持久状况构件的应力验算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土的法向压应力受拉区钢筋的拉应力和斜截面混凝土的主压应力并不得超过有关规定值。

计算时作用取其标准值，汽车荷载应考虑冲击系数。

应考虑预加应力效应，预加力的分项系数取对连续梁等超静定结弯构件最小配筋率应满足下列条件受弯构件正截面抗弯承载力设计值受弯构件正截面开裂弯矩。

部分预应力混凝土受弯构件中普通受拉钢筋的截面面积，不应小于行车道板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋。

分布钢筋设在主钢筋的内侧，其直径不应小于，间距不应大于，截面面积不宜小于板当的截面面积的。

箱型截面梁的底板上下层，应分别设置平行于桥跨和垂直于桥跨的构造钢筋。

钢筋截面面积为对于钢筋混凝土桥，不应小于配置钢筋的底板截面面积的对于预应力钢筋混凝土桥，不应小于配置钢