性验证由于在机床的加工过程中，工件每转转，抱抛机构的每个单边均做次升程和回程运动，而回程运动由弹簧来完成。机床上的工件转速为，故工件每秒钟得转转，若按工件每转转，液压缸里油量变化四次来计算临界速度，取每次变化量为则临故所设计的液压系统符合机构控制要求。支撑件及导轨设计机床中的支承件主要是指床身立柱横梁底座等大件。而且在设计时可主要从刚度热变形与内应力等方面来着重考虑。而在本次的抛光机床的支承件设计中，主要为床身和底座的设计，为缩短设计的时间和周期，采用基于普通车床的变形设计方法。其主要的尺寸和结构基本与的成比例，因而在满足机床的性能要求上不会存在失效的情形，具体的设计尺寸结构及相关的技术要求见零件图和总装图。参考文献高润章抱抛式砂带抛光机床的研制陈廉清俞利锋砂带磨削及机床设计机床与液压孙海林砂带的张紧与振荡磨床与磨削第期康士臣砂轮磨削与砂带磨削的比较机械工程师方强砂带磨削技术的发展及其关键技术广州工学院报孙海林沙带的跑偏问题与调整磨床与磨削机床设计手册部件机构及总体设计机械工业出版社机械设计手册液压气动系统设计及机床现代设计方法机械工业出版社出版金属切削机床设计吉林工业大学吉林工学院等主编上海科学技术出版社出版磨工实用技术手册薄宵主编江苏科学技术出版社出版机械制造装备设计冯辛安黄玉美主编机械工业出版社出版液压传动设计手册煤炭工业部编上海科学技术出版社出版液压传动与控制技术王裕清韩成石主编煤炭工业出版社出版机械设计第七版濮良贵纪名刚主编高等教育出版社出版附录铬镍合金机械加工的表面成型摘要此项研究是以突出铬镍合金在退火和中切削力的变化微小图湿加工条件下工件处的显微图片残余应力和呈现的光滑性，因而导致拉应力。虽然累计的内应力使机械加工温度升高，在车削过程中，切削温度由于连续不断的切削而增长，除此之外，已加工表面随刀具的磨损而温度升高，更多的是由于铬镍合金的低热传递性，大部分都存在于表面，这解释了工件从头到尾，从压应力到拉应力的应力增长。冷却剂对残余应力的作用已经看到，通常干加工比湿加工导致更高的拉应力值。使用冷却剂可降低摩擦和加快热量从工件表面散发，从而降低机械作用而获得压应力。然而，尽管使用了冷却剂，而在图中仍能看到在切削过程中压应力变成拉应力。这种残余应力对机械加工参数变化的敏感反应以致在精加工过程中为得到较好的表面质量都得考虑叫做压应力的趋势在这个研究的所有试件中都能观察到。在干加工中，接近表面的材料部分受热被拉长，切削加工后，表面部分仍保持比工件其它部分较热的状态，由于在内部先冷却和空气较差的热传递性，因此，表面部分膨胀和来自工件内部的应力，这样在较高的温度下工件较低的屈服强度更利于表面层的压塑性变形，从而导致压应力，图和图为铬镍合金在退火和淬火状态下干加工后表面下处的光学显微图片。从这两张恨容易的知道主要为集中热作用从而导致拉应力。值得注意的是铬镍合金在湿加工下的残余应力数量还小。图淬火铬镍合金在，选用型低压溢流阀广州型。其压力范围为，额定流量为，接口尺寸为。单向阀的选用为减少齿轮泵本身的流量脉动对液压缸的影响及液压缸负载变化引起的压力变化对泵的影响，在中间设置单向阀。根据设计要求查资料液压传动系统设计手册上海科学技术出版社出版的页，选型号的单向阀。其公称通径为，额定流量为。电磁换向阀的选用由于在换相控制中只需能实时控制油路的通断即可，这里采用资料液压传动系统设计手册上海科学技术出版社出版的页表中的型号的板式二位三通单电磁铁弹簧复位式换相阀。流量为,最大压力为，接口直径为。滤油器滤油器用于滤除油液中非可溶性颗粒污染物，对油液进行净化，以保证系统工作的稳定和延长液压元件的使用寿命。滤油器的从结构上可分为多种，比如网式滤油器线式滤油器纸式滤油器烧结式滤油器等。考虑到本液压系统基本为封闭的系统及对系统定程度灵敏度的的要求，在满足通油能力和耐压抗腐蚀的能力的基础上，优先采用线隙式滤油器，并安装在液压泵的进油管上，以便保护液压泵。查上海科学技术出版社出版的液压传动设计手册表型线隙式滤油器中的型号，其流量为,可承受压力为，压力损失仅为，过滤精度为，现有产品为沈阳黄河五金液压件厂的型号，其参数相同。油箱油箱的主要作用是储油散发油的热量沉淀油中杂质逸出油中气体。油箱分为开式油箱和闭式油箱，这里采用开式油箱。放置于机床床身的空腔中，其开式油箱的结构图如图所式。图油箱结构图空气过滤器回油管油面指示器放油塞线隙式过滤器隔板吸油管顶板很明显此油箱为固定式油箱，同时由于温升不高，故采用自然冷却的方式来冷却油液油箱的尺寸长宽高可基本认为。则油箱的有效容积可按倍每分钟的流量，即泵所以压力表由于本系统为低压力系统，故只需采用般的压力表即可。查上海科学技术出版社出版的液压传动设计手册页表，选用上海宜川仪表厂的般用弹簧管压力表型号的压力表。系统性能验算传动路线中的压力损失液压系统的传动路线应分吸油段和压油段两部分来分别计算压力损失。由于管道暂时没有布置完，这里按来计算，取估算。油液的运动粘度为号机械油计算。由前面的元件选用可得如表所式的数据表各控制阀参数表序号控制元件名称型号规格技术数据实际流量额定流量时的压力损失溢流阀卸荷压力单向阀二位三通电磁换向阀首先判断液流状态，由于雷若数故为层流。管路沿程压力损失取局部压力损失油液流经单向阀和二位三通换向阀的压力损失为因而，整个回路的压力损失为确定液压泵工作压力为了不使弹簧承受太大的拉力，选液压缸工作推力为，则所以液压泵的工作压力故溢流阀的调整压力取。液压系统的效率液压缸活塞的速度则液压缸的输出功率为液压泵的输出功率为所以整个系统的效率取齿轮泵的效率为泵系统的可行干加创建夹具专业技术网站，充分利用现代信息和网络技术，与时局进地创新和发展夹具技术。零件分析零件的作用题目所给定的零件是空气压缩机上的曲轴，它位于空气压缩机连杆处，曲轴产生旋转运动，带动连杆使活塞产生往复运动，并将旋转转为直线运动，它在工作过程中将承受周期性的复杂的交变载荷。其主要作用是传递转矩，是连杆获得所需的动力。零件的工艺分析由空气压缩机的曲轴零件图可知，它的外表面上有多个平面需要进行加工，此外各表面上还需加工系列螺纹孔和键槽。因此可将其分为两组加工表面，它们相互间有定的位置要求它们之间有定的位置要求现分析如下以拐径为为中心的加工表面这组加工表面包括拐径加工及其倒圆角,两个的斜油孔,两个油孔孔口倒角，它的加工表面的位置要求是圆跳动公差为。以轴心线两端轴为中心的加工表面这组加工表面锥度面的键槽并左端倒角，端面深的中心孔,个深的螺纹孔，各轴的外圆表面,右端面的孔。这组加工表面有定的位置要求，主要是键槽与锥度轴心线的对称度公差为。锥度轴心线对轴心线的的圆跳动公差轴表面的圆柱度公差为这两组加工表面之间有着定的位置要求，主要有曲轴拐径轴心线与轴心线的平行度公差又以上分析可知，对于这两组加工表面而言，可以先加工其中组表面，然后借助于专用夹具加工另组表面，并保证他们的位置精度要求。零件加工的主要问题和工艺过程设计分析曲轴在铸造时，右端要在直径方向上留出工艺尺寸量，铸造尺寸为，这样为开拐前加工出工艺键槽准备。该工艺键槽与开拐工装配合传递扭转。为保证加工精度，对所有加工的部位均应采用粗精加工分开的原则。曲轴加工应充分考虑在切削时平衡装置。车削拐径用专用工装及配重装置。图车削拐径粗精车轴径及粗精磨轴径都应在曲轴拐径的对面加装配重。图车磨轴径锥度环规与塞规要求配套使用，环规检测曲轴锥度，塞规检测与之配套的电机转子锥孔或联轴器锥孔，以保证配合精度。曲轴偏心距的检验方法如图。将等高形块放在工作平台上，以曲轴两轴径作为测量基准。将曲轴放在形块上。首先用百分表将两轴径的最高点调整到等高可用纸垫形块的方法，并同时用高度尺测出轴径的最高点实际尺寸,如两轴径均在公差范围内，这是和应等高。用百分表将曲轴拐径调整到最高点位置上，同时用高度尺测出拐径最高点实际尺寸。在用外径千分尺测出拐径和轴径的实际尺寸。这样经过计算可得出偏心距的实际尺寸。图曲轴偏心距检测示意图偏心距式中曲轴拐径最高点式曲轴轴径最高点式曲轴拐径实际尺寸式曲轴轴径实际尺寸式曲轴拐径轴线与轴径轴线平行度的检查，可参照图进行。当用百分表将两轴径的最高点，调整到等高后，可用百分表再测出拐径最高点两处之差距离尽可能远些，然后通过计算可得出平行度值。曲轴拐径轴径圆度测量，可在机床上用百分表测出。圆柱度的检测，可以在每个轴上选取个截面测量，通过计算可得出圆柱度值。工艺规程设计确定毛坯的制造形式零件材料为球球墨铸铁，型号为。考虑到空气压缩机曲轴的零件较大，零件比较复杂，应采用铸件。而且投资较少，成本较性验证由于在机床的加工过程中，工件每转转，抱抛机构的每个单边均做次升程和回程运动，而回程运动由弹簧来完成。机床上的工件转速为，故工件每秒钟得转转，若按工件每转转，液压缸里油量变化四次来计算临界速度，取每次变化量为则临故所设计的液压系统符合机构控制要求。支撑件及导轨设计机床中的支承件主要是指床身立柱横梁底座等大件。而且在设计时可主要从刚度热变形与内应力等方面来着重考虑。而在本次的抛光机床的支承件设计中，主要为床身和底座的设计，为缩短设计的时间和周期，采用基于普通车床的变形设计方法。其主要的尺寸和结构基本与的成比例，因而在满足机床的性能要求上不会存在失效的情形，具体的设计尺寸结构及相关的技术要求见零件图和总装图。参考文献高润章抱抛式砂带抛光机床的研制陈廉清俞利锋砂带磨削及机床设计机床与液压孙海林砂带的张紧与振荡磨床与磨削第期康士臣砂轮磨削与砂带磨削的比较机械工程师方强砂带磨削技术的发展及其关键技术广州工学院报孙海林沙带的跑偏问题与调整磨床与磨削机床设计手册部件机构及总体设计机械工业出版社机械设计手册液压气动系统设计及机床现代设计方法机械工业出版社出版金属切削机床设计吉林工业大学吉林工学院等主编上海科学技术出版社出版磨工实用技术手册薄宵主编江苏科学技术出版社出版机械制造装备设计冯辛安黄玉美主编机械工业出版社出版液压传动设计手册煤炭工业部编上海科学技术出版社出版液压传动与控制技术王裕清韩成石主编煤炭工业出版社出版机械设计第七版濮良贵纪名刚主编高等教育出版社出版附录铬镍合金机械加工的表面成型摘要此项研究是以突出铬镍合金在退火和中切削力的变化微小图湿加工条件下工件处的显微图片残余应力和呈现的光滑性，因而导致拉应力。虽然累计的内应力使机械加工温度升高，在车削过程中，切削温度由于连续不断的切削而增长，除此之外，已加工表面随刀具的磨损而温度升高，更多的是由于铬镍合金的低热传递性，大部分都存在于表面，这解释了工件从头到尾，从压应力到拉应力的应力增长。冷却剂对残余应力的作用已经看到，通常干加工比湿加工导致更高的拉应力值。使用冷却剂可降低摩擦和加快热量从工件表面散发，从而降低机械作用而获得压应力。然而，尽管使用了冷却剂，而在图中仍能看到在切削过程中压应力变成拉应力。这种残余应力对机械加工参数变化的敏感反应以致在精加工过程中为得到较好的表面质量都得考虑叫做压应力的趋势在这个研究的所有试件中都能观察到。在干加工中，接近表面的材料部分受热被拉长，切削加工后，表面部分仍保持比工件其它部分较热的状态，由于在内部先冷却和空气较差的热传递性，因此，表面部分膨胀和来自工件内部的应力，这样在较高的温度下工件较低的屈服强度更利于表面层的压塑性变形，从而导致压应力，图和图为铬镍合金在退火和淬火状态下干加工后表面下处的光学显微图片。从这两张恨容易的知道主要为集中热作用从而导致拉应力。值得注意的是铬镍合金在湿加工下的残余应力数量还小。图淬火铬镍合金在