式，庞凤阁，彭敏俊，船舶核动力装置，哈尔滨工程大学出版社，欧阳予，核反应堆与核能发电，河北教育出版社薛汉俊，核能动力装置，原子能出版社，广东核电培训中心，压水堆核电站系统与设备，原子能出版社，沈长斌，腐蚀科学与防护技术第十五卷，中国科学院金属研究所，薛静，蒸汽发生器传热管开裂失效分析及腐蚀机理研究，蒸汽发生器编写组，蒸汽发生器，原子能出版社，钱达中，核电站水质工程，中国电力出版社，俞冀阳，贾宝山，反应堆热工水力学，清华大学出版社,,,,上升空间加速阻力管束出口质量含气率管束出口体积含气率系数管束出口截面含汽率质量流速加速阻力上升空间流量分配孔板阻力管束靠近管板处有个流量分配孔板，其中间开有大孔，方面是进入管束的流体加强冲刷管板二次侧表面，另方面能使低流速区集中在管束中心，便于排污管将泥渣吸出。由，查表得其中为单元面积为单元开孔面积加速阻力上升空间阻力时当时当时当汽水分离器阻力循环总阻力总总时当总时当和实用性。通过对油管残留压力测量装置的设计研究，可以得出如下结论本所所采用的压电式传感器的灵敏度的标定值基本保持不变。高压油管中的残留压力测定应是油管泵端压力，嘴端压力的测量的个组成部分，泵端压力嘴端压力的波形相迭加，才是更准确的压力波形。高压油管嘴端压力针阀体压力室的压力的相位，大小均不同。回进高压油管的现象比较明显，减压效果削弱，残留压力升高，因此使每循环的供油量增加。高压油管此处省略字油路的联接方式来看，这个压力是油管嘴端压力，不是嘴腔压力。因此，嘴端压力与油嘴开启压力是可以直接比较的。第六章测试精度在定的条件下,物理量客观存在的真实数值称为这个物理量的真值,通常用表示。测量就是希望得到待测物理量的真值。但是测量总是依据定的理论方法，在定的环境条件中，使用定的仪器，由定的人来进行的。由于理论方法的近似性环境条件的不稳定性实验仪器灵敏度的局限性以及实验者的操作熟练程度等等因素的影响，甚至物理量本身存在变化，待测物理量的真值是不可能得到的。也就是说，测量结果总是真值的近似值，它们之间总会存在定的差异，这种差异称为待测物理量的测量误差，通常用ε来表示。如水室转弯的局部阻力由出口水室至出口接管截面积比流速表回路局部阻力总阻力设计阻力设二回路水循环阻力计算假定循环倍率，，下降空间阻力摩擦系数其中为绝对粗糙度为下降空间当量直径下降空间水流速下降空间阻力其中包括入口阻力系数，出口阻力系数，定位装置阻力系数上升空间阻力摩擦阻力上升空间流道面积其中为支撑板定位拉杆数量上升空间当量直径循环速度出口水相折算速度水相平均折算速度出口气相平均折算速度汽相平均折算速度水相雷诺数汽相雷诺数水相和汽相雷诺数均大于，可判别流态为紊流紊流水相摩擦系数汽相摩擦系数按折算速度计算的水相摩擦阻力按折算速度计算的汽相摩擦阻力参量液相倍增因子汽相倍增因子水相摩擦阻力汽相摩擦阻力摩擦阻力支撑上升空间板局部阻力支撑板选择整圆形的开口板，它使汽水混合物上升时无横向流动，对管子振动影响小。支撑板的管口为四叶梅花形，其形状使支撑板只有小部分与管子接触，因此围绕管子会有更大的流量，使腐蚀物和沉积物不易在支撑板与传热管之间沉积下来。故其中为支撑板单元开孔面积为上升流道单元面积查图得按折算速度计算的水相局部阻力其中为支撑板数目按折算速度计算的汽相局部阻力参量参量其中为二回路工作压力为临界压力参数液相倍增因子汽相倍增因子液相摩擦阻力汽相摩擦阻力局部阻力上升空间弯管区阻力管束弯头最大节圆直径弯管区重心至圆心距节距计算冲刷排数因为本次设计采用的传热管排列方式为正方形排布所以即汽相雷诺数所以可得折算速度下水相阻力折算速度下气相阻力参量同公式液相倍增因子同公式气相倍增因子同公式弯管区液相阻力同公式弯管区气相阻力同公式弯管区阻力同公果用表示待测物理量的测得值，我们定义误差的数学表达式为ε显然，由于可能比大，也可能比小，所以ε可能是正值，也可能是负值。在任何测量中都存在误差，这是绝对的，不可避免的。当对参数进行多次测量时，尽管所有的条件都相同，而所得到的测量结果却往往并不完全相同，这事实表明了误差的存在。但也有这样的情况，当对参数进行多次测量时，所得测量结果均为同数值。这并不能认为不存在测量误差，可能因所使用的测量仪器灵敏度太低，以致没有反映出应有的测量误差，此时误差值完全可能是很大的。在测量过程中产生误差的因素是多种多样的，如果按照这些因素的出现规律以及它们对测量结果的影响程度来区分，可将测量误差分为系统误差偶然误差过失误差三类。系统误差在同条件下理论方法仪器环境和观测者不变多次测量物理量时，数值不变或按照规律变化的误差称为系统误差。产生的原因大致有以下几个方面仪器误差这是由于仪器制造本身的缺陷或没有按照规定要求调节，使用造成的误差。例如米尺的刻度不均匀，天平砝码质量不准确，电表使用前没调好零点等等，都会造成这种误差。只要设法改进仪器的设计制造，严格按规定要求调节使用仪器，就可能减小仪器误差。安装误差由于测量仪器安装使用不正确而产生的误差。条件误差在测量过程中，些对测量结果有明显影响的外界环境如大气压力温度湿度电磁场等不同而引起的误差。理论方法误差这是由于测量方法或计算方法不当所形成的误差，或是由于测量和计算所依据的理论本身不完善等原因而导致的误差。有时，也可能由于对被测量定义不明确而形成的种理论误差。个人误差也称操作误差由于测量者的身理特点或固有习惯而引入的误差。如有人估读数偏高，有的人却总是偏低。又如在田径比赛中，手动计时与电动计时相比可能有秒的误差，这样的误差可以通过多次正确训练后使之减少，或对测量结果进行修正。动态误差在测量迅变量时，由于仪器指示系统的自振频率阻尼以及与被测迅变参数之间的关系而产生的振幅和相位误差。上述分类并不很严格，个具体的误差往往可以归入这类，也可以归到另类，有时也可将系统误差分为恒值系统误差和变值系统误差二类。但重要的是系统误差的出现般是有规律的，其产生的原因往往是可知的或能掌握的。般地说，应尽可能设法预见到各种系统误差的具体来源，并且极力消除其影响其次是设法确定或估计出未能消除的系统误差之值。关于子系统误差的处理，般是属于技术上的问题。测量时，如果系统误差很小，那么测量结果就式，庞凤阁，彭敏俊，船舶核动力装置，哈尔滨工程大学出版社，欧阳予，核反应堆与核能发电，河北教育出版社薛汉俊，核能动力装置，原子能出版社，广东核电培训中心，压水堆核电站系统与设备，原子能出版社，沈长斌，腐蚀科学与防护技术第十五卷，中国科学院金属研究所，薛静，蒸汽发生器传热管开裂失效分析及腐蚀机理研究，蒸汽发生器编写组，蒸汽发生器，原子能出版社，钱达中，核电站水质工程，中国电力出版社，俞冀阳，贾宝山，反应堆热工水力学，清华大学出版社,,,,上升空间加速阻力管束出口质量含气率管束出口体积含气率系数管束出口截面含汽率质量流速加速阻力上升空间流量分配孔板阻力管束靠近管板处有个流量分配孔板，其中间开有大孔，方面是进入管束的流体加强冲刷管板二次侧表面，另方面能使低流速区集中在管束中心，便于排污管将泥渣吸出。由，查表得其中为单元面积为单元开孔面积加速阻力上升空间阻力时当时当时当汽水分离器阻力循环总阻力总总时当总时当和实用性。通过对油管残留压力测量装置的设计研究，可以得出如下结论本所所采用的压电式传感器的灵敏度的标定值基本保持不变。高压油管中的残留压力测定应是油管泵端压力，嘴端压力的测量的个组成部分，泵端压力嘴端压力的波形相迭加，才是更准确的压力波形。高压油管嘴端压力针阀体压力室的压力的相位，大小均不同。回进高压油管的现象比较明显，减压效果削弱，残留压力升高，因此使每循环的供油量增加。高压油管此处省略字油路的联接方式来看，这个压力是油管嘴端压力，不是嘴腔压力。因此，嘴端压力与油嘴开启压力是可以直接比较的。第六章测试精度在定的条件下,物理量客观存在的真实数值称为这个物理量的真值,通常用表示。测量就是希望得到待测物理量的真值。但是测量总是依据定的理论方法，在定的环境条件中，使用定的仪器，由定的人来进行的。由于理论方法的近似性环境条件的不稳定性实验仪器灵敏度的局限性以及实验者的操作熟练程度等等因素的影响，甚至物理量本身存在变化，待测物理量的真值是不可能得到的。也就是说，测量结果总是真值的近似值，它们之间总会存在定的差异，这种差异称为待测物理量的测量误差，通常用ε来表示。如