1、“.....正压力作用点位于接触长度前半段时当时接触比压分布图形为三角形，如图所示。最大接触比压数值为当时接触比压分布图形为梯形，如图所示，最大接触比压数值为正压力作用点位于接触长度后半段时最大接触比压位于底座后端与底板的接触点处。接触比压分布图形与前面所述相似，如图和所示。的计算类同上述情况，只要将式中用代替即可。若确定不下来，可按来验算。我国煤田般顶底板单轴抗压强度试验数据岩石类别抗压强度砂岩类细砂岩中粒砂岩粗砂岩粉砂岩砾岩类沙砾岩砾岩页岩类砂质页岩砾岩灰岩石灰岩工作阻力支护强度和初撑力的验算对于掩护式和支撑掩护式支架立柱，多为倾斜布置。因此，工作阻力和初撑力随支架的工作高度的不同而不同。高度大，支撑力大，支架的技术特征大多给出的是最大值在最大高度下。为此，对于立柱倾角比较大时，需验算该支架用于这个采高下的工作阻力和初撑力，即所选定的支架在采高时的支撑力支护强度计算值。当然若使用高度与支架本身的最大高度相差不多或立柱倾斜角较少时，可以不用计算......”。

2、“.....可按最大和最小控顶断面积的平均值计算，。采采采式中采平均采高，。采有效通风断面系数，它随采高和支架架型的不同，变动在之间，掩护式支架取小值，支撑式支架取大值。表回采工作面空气温度与风速对应表空气温度风速采回采工作面允许极限风速最低风速最高风速经验供风工作面的风量对采高为时，其风量为。其他采高下的风量可按比例选取。例如，若采高为时，所需风量约为采，则有采采。风速的验算采采采。应满足煤矿安全规程的规定。二设备的空间尺寸配套关系采煤机刮板输送机液压支架之间的配套尺寸关系如图所示。该图表示采煤机割过煤并移架后的工作面剖视图。图中煤壁与铲煤板间的距离，般铲煤板宽度，般前柱与电缆槽间隙人行道宽度梁端距，般，最小可到薄煤层可取小值过煤高度薄煤层时，在过机高度，到。在底板清理良好及机身较短的场合可取小些。根据选定的设备，结合绘制综采工作面机械设备平面布置图，加以验证以上参数。三综采工作面布置图综合机械化采煤工作面的配套设备及工作布置图，如图所示......”。

3、“.....以供确定支架型号作参考。直接撑定掩护式支架，如图所示。式中铲煤板铲尖到煤臂的距离，取具体大小也可计算式中铲煤板宽度，般取中部槽宽查特征表导向槽宽度，无链牵引时尚有齿轨部分宽度电缆槽宽。参数查不到时可估算超前移架时取截深滞后移架时可取零人行道宽度，不小于，高度不小于采高的采高立柱倾角梁端距，取。顶梁全长支撑掩护式，如图所示。式中,同前由结构而定，考虑支架稳定性和减少底座前端的比压。通常，在中厚煤层中可设置为人行道由结构而定......”。

4、“.....顶梁全长注顶梁的长度和宽度取决于支架的类型，它影响支架与顶板的接触性能控顶距移架速度和稳定性，般在保证定的工作空间和合理布置设备的前提下，应尽量减小顶梁长度，以缩小控顶距和支架的重量。对于支撑式和支撑掩护式支架，由于立柱为双排布置，支撑力较大，故这类支架的顶梁较长，当采用滞后支护时，顶梁全长为左右当采用及时支护时，顶梁全长为。对于掩护式支架，由于般用于破碎顶板，应尽量减小支架对顶板的重复支撑次数，加之立柱多为单排布置，故顶梁长度较小，通常，最大达左右。顶梁的宽度应根据支架间距和架型来定。我国规定支架标准中心距为。掩护式和支撑掩护式支架包括侧护板在内的顶梁宽度为下限为侧护板收缩时的运输宽度，为支架的正常宽度，为调架时侧护板伸出后的最大宽度。垛式支架的架间距般为。底座的宽度支架底座宽度般为。为提高横向稳定性和减小对底板比压，厚煤层支架，可加大到左右，放顶煤支架为。底座中间安装推移装置的槽子宽度，与推移装置的结构和千斤顶缸径有关，般为。确定支架型号根据以上所确定的架型和计算的参数，查附录或Ⅰ表支架技术特征表选择支架。注采高达到以上时，需要选择带有护帮装置的液压支架......”。

5、“.....我国缓倾斜煤层工作面顶板分类方案中规定煤层倾角大于，支撑式支架应带有防滑装置煤层倾角大于，掩护式和支撑掩式支架应带有防滑装置煤层倾角大于，各类支架都应带有防倒装置考虑到支架对底板的最大比压，防止支架底座会被压如底板。三性能验算底板比压顶板压力是通过顶梁支柱传到底板的，如底板的抗压如强度小于支架所要求的抗压强度，则支架底座会被压如底板。因此，合理的选择支架对底板的最大比压支架技术特征表中可查，是支架选型中个很重要的指标，特别对于底板松软的工作面更为重要，必要时应进行测定和计算。计算公式如下式中实测底板的最小抗压入强度底板载荷集中系数，般取洒水影响系数，般取支架对底板的最大比压，。可由支架特征表查得，若查不到也可计算。的计算平均接触比压若正压力正好通过底座的形心，且底座为刚性，则接触比压在整个接触面积上是均匀分布的。它的平均接触比压为式中支架工作阻力底座与底板的接触宽度底座与底板的接触长度最大接触比压实际上，支架底座对底板的正压力并不通过底座的形心。如图所示底座正压力作用点的位置......”。

6、“.....根据上述焊接参数的确定原则，在大量试焊的基础上得出如下焊接工艺参数二焊接变形的控制自动埋弧焊电流大,热量高,构件易产生变形翼缘板角变形，钢的纵向弯曲，钢扭曲变形。针对上述问题主要采取以下技术措施在专用工作台上,将钢的四条纵向角焊变为船形焊，以保证焊缝的焊透，提高焊接质量，减少熔敷金属。根据翼缘板与腹板的不同配置调整焊接参数,将角变形控制在以内，然后用翼缘矫正机对其进行校正。纵向弯曲是由于型钢单边受热产生的残余应力分布不均造成的。通过实验决定利用后续焊缝的残余应力平衡上道焊缝的残余应力的办法，即第道焊缝焊接时，电流调至下限值，第道焊缝焊接时，电流调至平均值，在最后道焊缝焊接时，将电流调至上限值，以期消除变形。如采用上述措施后仍有少量变形，则在后续工序中用火焰法予以校正。扭曲变形与纵向弯曲产生的原因大致相同，因此，也是通过合理调整焊接顺序，以后续焊缝的残余应力来平衡前面的焊接残余应力。为了减少变形和装配顺序，尽量可采取先组装焊接成小件，并进行矫正，使尽可能消除施焊产生的内应力，再将小件组装成整体构件。三焊接变形矫正在焊接钢生产中对构件变形的校正......”。

7、“.....机械校正法主要校正翼缘板的角变形，在专用的翼缘矫正机上,通过机械力进行反复的强制性校正，直到角变形量符合标准为止。火焰校正法主要用于校正钢的纵向弯曲变形，在拱起的侧用火焰加热至，在翼缘板上进行条形加热，在腹板上进行三角形区加热，加热后用冷水进行跟踪冷却。加热时根据不同的变形量，控制用回火处理。这种热处理的效果方面可消除焊接残余应力，另方面使已产生的马氏体高温回火，改善组织。同时接头中的氢可进步逸出，有利于消除氢致裂纹，改善热影响区的延性。改善接头设计，降低焊接接头的拘束应力在焊接接头设计上，应尽可能消除引起应力集中的因素，如避免缺口防止焊缝的分布过分密集等。坡口形状尽量对称为宜，不对称的坡口裂纹敏感性较大。在满足焊缝强度的基本要求下，应尽量减少填充金属的用量。三未熔合未熔合是指焊缝金属与母材金属,或焊缝金属之间未熔化结合在起的缺陷。按其所在部位,未熔合可分为坡口未熔合,层间未熔合根部未熔合三种。产生未熔合缺陷的原因焊接电流过小焊接速度过快焊条角度不对产生了弧偏吹现象焊接处于下坡焊位置......”。

8、“.....坡口未熔合和根部未熔合对承载截面积的减小都非常明显,应力集中也比较严重,其危害性仅次于裂纹。三未熔合的防止采用较大的焊接电流,正确地进行施焊操作,注意坡口部位的清洁三未焊透母材之间或母材与熔敷金属之间存在局部未熔合现象。它般存在于单面焊的焊缝根部，对应力集中很敏感，对强度疲劳等性能影响较大。未焊透产生的原因是坡口设计不良，角度小钝边大间隙小。焊条焊丝角度不正确。电流过小，电压过低，焊速过快，电弧过长，有磁偏吹等。焊件上有厚锈未清除干净。埋弧焊时的焊偏。二未焊透板的接触长度的作用点到点水平距离底座后端到点的水平距离支护高度顶梁与顶板的摩擦角。正压力作用点位于接触长度前半段时当时接触比压分布图形为三角形，如图所示。最大接触比压数值为当时接触比压分布图形为梯形，如图所示，最大接触比压数值为正压力作用点位于接触长度后半段时最大接触比压位于底座后端与底板的接触点处。接触比压分布图形与前面所述相似，如图和所示。的计算类同上述情况，只要将式中用代替即可。若确定不下来，可按来验算......”。

9、“.....多为倾斜布置。因此，工作阻力和初撑力随支架的工作高度的不同而不同。高度大，支撑力大，支架的技术特征大多给出的是最大值在最大高度下。为此，对于立柱倾角比较大时，需验算该支架用于这个采高下的工作阻力和初撑力，即所选定的支架在采高时的支撑力支护强度计算值。当然若使用高度与支架本身的最大高度相差不多或立柱倾斜角较少时，可以不用计算。顶板覆盖率支架顶梁对支护面积的覆盖率为式中覆盖率顶梁宽度式中采回采工作面的平均断面积。可按最大和最小控顶断面积的平均值计算，。采采采式中采平均采高，。采有效通风断面系数，它随采高和支架架型的不同，变动在之间，掩护式支架取小值，支撑式支架取大值。表回采工作面空气温度与风速对应表空气温度风速采回采工作面允许极限风速最低风速最高风速经验供风工作面的风量对采高为时，其风量为。其他采高下的风量可按比例选取。例如，若采高为时，所需风量约为采，则有采采。风速的验算采采采。应满足煤矿安全规程的规定......”。