有，此时安全溢流阀关闭。此阀的压力在出厂前已经调好，以保证起重的额定载荷的要求。当系统中压力超过极限时，自动溢流卸油阀松开，起动按钮停止供油，提升结束，开始作业工作。如果拉动滑台上两个机械安全锁后再按手动式下降阀便开始卸油下降，其工作原理图见图图液压系统工作原理图齿轮泵，电动机，滤油器，单向阀，溢流阀，手动式下降阀，伺服限流阀，软管，防油管爆裂阀，举升缸，液位计，空气滤清液压缸活塞杆受压校核液压缸活塞杆强度验算根据活塞杆只受压力的工作情况，强度验算公式为式中载荷力。这里活塞杆材料应用应力其中材料屈服极限，安全系数。取。则实际采用之活塞杆直径，所以符合受压强度要求。液压缸活塞杆受压稳定性校核液压缸压杆安装形式如下图示图液压缸压杆安装图已知缸体长度工作行程活塞杆直径计算长度活塞杆截面积活塞杆转动惯量活塞杆回转半径柔性系数末端条件系数则由于构进行设计验算外，还进行了液压部分的验算。因为本次设计的普通式双柱汽车举升机的驱动系统采用的是液压驱动，而且它的举升装置采用了液压缸举升。而液压缸受压的活塞杆是属于细长杆，所以设计时必须要考虑到细长杆的稳定性，所设计的方案必须要通得过验算。参考文献孔红梅，等液压举升机同步系统液压气动与密封刘敏杰,等几种举升机构的结构与性能分析专业汽车王惠举升机液压系统的设计机械设计胡均安,等汽车举升机立柱结构的神经网络模型建立湖北工学院学报陈耀华重型自卸汽车多级缸式液压举升系统的设计计算汽车研究与开发王国彪,杨占敏液压举升机构定位尺寸的分析矿山机械林晨新型液压汽车举升机林产化工通讯文嘉性,冯克良,章武烈型汽车举升机的设计与制造陕西汽车钟建琳典型机械设计北京机械工业出版社，年，则可按下列公式计算临界载荷式中材料弹性模量，取则取安全系数,临界稳定载荷实际工作载荷，所以满足压杆稳定条件。结论本文首先对所有的汽车举升机的情况进行了简单的阐述，并介绍了各类汽车举升机的结构特点，对汽车举升机有了初步了认识。然后再根据各类汽车举升机的各种使用要求，结合前人设计的举升机的各种结构，按照自己所要设计的举升机的要求对汽车举升机进行了结构方面的设计。本次所设计的举升机是采用以液压驱动液压缸为举升装置以及钢丝绳为同步装置的普通式双柱汽车举升机。液压驱动是由液压系统以及电箱组成的。整个举升机的外形是双柱式的，同时它的支撑机构是非对称式的托臂。通过电磁铁安全锁将立柱内的滑台固定住，起到保护的作用。总结这次普通式双柱汽车举升机的设计，大体可以归纳为以下几点通过市场调查，首先了解了汽车举升机种类，并熟悉了各类汽车举升机的外形以及它们的功能特点使用要求等。在对汽车举升机有了定的了解后，将各类汽车举升机的装配结构作了对比，最终确定了本次设计的普通式双柱汽车举升机的设计方案。在确定了设计方案之后，就对普通式双柱汽车举升机的结构进行了设计。在设计过程中通过参考其它形式的举升机的结构特点，再结合了自己的设计思想，最终把此次普通式双柱汽车举升机的结构设计成由举升装置立柱支撑机构平衡机构和保险机构五大部分组成。由于汽车举升机是种将汽车抬升到定高度后用于汽车维修或保养的举升设备。因此，在工作的情况下它必须要承受定的载荷。所以，在设计了汽车举升机的结构之后，还对它的强度刚度进行验算，以保证举升机有足够的承载能力来安全有效地工作。除了对普通式双柱汽车举升机的机械性。托臂与立柱内的滑台相连，当滑台上下移动时就带动托臂起移动。普通式双柱汽车举升机的结构设计举升装置本次设计的举升机的举升装置是由液压系统以及电箱组成的。通过电箱的开关启动电动机来控制液压单元，液压油进出液压缸，并通过链条连接液压缸和滑台来带动整个设备的举升动作，如图所示图驱动举升装置示意图图是本次设计的普通式双柱汽车举升机的驱动装置及举升装置的示意图，从图中可以看到左右两边立柱内的两个举升装置是通过液压软管来连接的，它的个不足的地方就是左右两个液压缸在开始举升时有个时间差，这会导致因左右两边的举升速度不样而举升不平衡。因此，我们在液压举升的基础上增加了钢丝绳的同步装置，用这样的同步装置来弥补液压缸带来的缺点。图是普通式双柱汽车举升机的举升装置的结构图图普通式双柱汽车举升机的举升装置结构图从图中可以看到，普通式双柱汽车举升机的举升装置是将链条镶嵌在滑轮槽内来带动液压杆达到举升的目的。立柱普通式双柱汽车举升机的立柱有两个，分别是左右两边各个立柱。图是左边立柱的俯视图。整个举升机的重量几乎都是由立柱来支撑的，因此它必须要有定的强度和刚度。强刚度的设计计算在第四章。立柱中间的空间是用来放置举升装置以及滑台部件的。整个立柱部分的行位公差要求也比较高，如图水平方向的立柱臂和垂直方向的立柱壁要求要保持定的直线度和平行度，立柱内外表面还要有定的粗糙度等。图左立柱的俯视图支撑机构托臂部分是属于举升机的支撑机构。当汽车进入到举升机的范围里时，整个支撑机构就通过改变摇臂的角度或方向来改变托臂的整个工作范围的宽度。本次设计的支撑机构是非对称式的托臂，这样设计增加了托臂的宽度，实质就等于增加了托臂的工作范围，而且左右两侧的托臂的臂长都是有定的伸缩性的。如图所示图非对称式托臂的工作范围示意图托臂原始工作位置，托臂伸长后的工作位置其中，图中方格阴影部分就是托臂的工作范围。托臂未伸长前的工作范围按照轨迹来运动托臂伸长后的工作范围按照轨迹来运动而且，图中的轨迹和是托臂的两个极限位置，在和的范围内，托臂的长度是可以伸缩的。但是由于托臂属于支撑机构，它是要承受定的重量所以总总满足强度要求。截面惯性矩,保险系数较小可满足强度要求。从托臂处考虑挠度情况托臂亦相当于个悬臂梁，端部受力，托臂部件由大臂和小臂组成，将从大臂和小臂处分别考虑小臂端部处挠度小大臂端部处挠度经受力分析，大臂端部受个力和个弯矩大大因载荷引起的挠度为载荷因托臂的大小臂之间有间隙，由此产生挠度间隙主立柱的弯曲绕度使滑台产生转动，滑台的转动又使托臂定的装真空增压器或助力器的车辆，踩下制动踏板时，若踏板高度适当但是太硬，且制动不灵，则应当检查助力器和增压器的工作状况是否良好，检查助力管路是都老化，凹陷制动液粘度太大。图福田助力器总泵总成踩下制动踏板时，若踏板向上反弹顶脚的感觉，且制动力不足则应检查增压缸的活塞磨损是否过度，辅助缸皮碗活塞是否密封不良辅助缸单缸球阀是否密封不良。路试车辆时，检查各车轮的制动情况。若个别轮胎制动不良，则应检查该车轮的制动管路是都老化摩擦片与制动鼓间的间隙是否不当，摩擦片是否硬化，油污，铆钉外露现象。制动鼓内壁是否磨损成沟壑。摩擦片与制动鼓的接触面积是否过小。制动跑偏汽车行驶制动时，行驶方向发生偏斜。紧急制动时，方向急转或车辆甩尾。若车辆行驶是也有跑偏现象，则首先做以下检查，检查左右车轮轮胎气压，花纹和磨损程度是否致，检查各减震器是否漏油或失效。检查悬架弹簧是否这段或弹力是否致。指汽车轮，用手转动或轴向推动车轮胎。若侧车轮有松旷或过紧感觉，应重新调整轴承与进度。若转动车轮有发卡或异响，应检查该轮胎轮毂轴承是否破损或毁坏。对汽车进行路试，制动后若汽车向侧跑偏，则为另侧车轮制动不良。首先对车轮制动器进行放气，若无制动液喷出则说明是制动油路堵塞，应当予以更换。若放出的制动液有空气，则有空气予以排除。观察制动蹄与制动鼓的间隙，若间隙过大，则是刹车片磨损过度或者自动调整装置失效，应当更换。上述都正常的话，应当拆检车轮制动器。检查制动鼓是否磨损过度出现沟壑，若磨损过度应当光鼓或者更换。检查制动蹄摩擦片是否有有无或者水湿及磨损过甚，若有应当查明原因并清理。若是摩擦片磨损过甚应当予以更换。检查同轴两边制动器的制动力各异，致使车轮转速不同，直线行驶的距离也就不相等，从而造成制动单边。这通常为边制动分泵漏油制动摩擦片严重油污摩擦系数出现差异或左右轮胎气压不等而引起。可用汽油清洗摩擦片，调整轮胎气压修复渗漏处，分别予以排除。汽车不踩制动就自动滑行到侧。这多为侧前悬架变形前悬架车身底板变形前悬架螺旋弹簧弹力严重下降车架等有关部位在汽车制动时相互干涉或不协调所致。遇上述情况查明原因之后予以修复。制动时车轮自动向边跑偏。这主要是两边制动鼓与摩擦片工作表面粗糙度不同，或侧制动管路进空气或接头堵塞等引起。应分别查载根源予以修复。左右轮胎气压不均造成跑偏。左右轮胎充气必须致，否则两边车轮的实际转动半径不同，行驶的直线距离不等而出现侧滑，必须按规定的标准给各轮胎充气。除上述原因之外，还有车轮定位失准及左右轮胎磨损不同，路面对左右车轮的阻力差也会造咸跑偏侧滑。遇此情况，载准原因之后分别按规定予以调校或换件。制动噪音制动鼓失圆，其圆度误差超过。制动鼓工作面变形椭圆，制动时片与鼓贴合瞬间，便发生碰撞，同时发出尖锐的撞击响声。维护时拆下制动鼓按规范标准进行搪削，并需平衡性能校验，不平衡量控制在之内。制动摩擦片表面太光滑摩擦系数小而制动压力大时，光滑的表面滑磨时便产生摩擦噪声，或在摩擦副之间塞进了异物挤压摩擦表面，由此有，此时安全溢流阀关闭。此阀的压力在出厂前已经调好，以保证起重的额定载荷的要求。当系统中压力超过极限时，自动溢流卸油阀松开，起动按钮停止供油，提升结束，开始作业工作。如果拉动滑台上两个机械安全锁后再按手动式下降阀便开始卸油下降，其工作原理图见图图液压系统工作原理图齿轮泵，电动机，滤油器，单向阀，溢流阀，手动式下降阀，伺服限流阀，软管，防油管爆裂阀，举升缸，液位计，空气滤清液压缸活塞杆受压校核液压缸活塞杆强度验算根据活塞杆只受压力的工作情况，强度验算公式为式中载荷力。这里活塞杆材料应用应力其中材料屈服极限，安全系数。取。则实际采用之活塞杆直径，所以符合受压强度要求。液压缸活塞杆受压稳定性校核液压缸压杆安装形式如下图示图液压缸压杆安装图已知缸体长度工作行程活塞杆直径计算长度活塞杆截面积活塞杆转动惯量活塞杆回转半径柔性系数末端条件系数则由于构进行设计验算外，还进行了液压部分的验算。因为本次设计的普通式双柱汽车举升机的驱动系统采用的是液压驱动，而且它的举升装置采用了液压缸举升。而液压缸受压的活塞杆是属于细长杆，所以设计时必须要考虑到细长杆的稳定性，所设计的方案必须要通得过验算。参考文献孔红梅，等液压举升机同步系统液压气动与密封刘敏杰,等几种举升机构的结构与性能分析专业汽车王惠举升机液压系统的设计机械设计胡均安,等汽车举升机立柱结构的神经网络模型建立湖北工学院学报陈耀华重型自卸汽车多级缸式液压举升系统的设计计算汽车研究与开发王国彪,杨占敏液压举升机构定位尺寸的分析矿山机械林晨新型液压汽车举升机林产化工通讯文嘉性,冯克良,章武烈型汽车举升机的设计与制造陕西汽车钟建琳典型机械设计北京机械工业出版社，年，则可按下列公式计算临界载荷式中材料弹性模量，取则取安全系数,临界稳定载荷实际工作载荷，所以满足压杆稳定条件。结论本文首先对所有的汽车举升机的情况进行了简单的阐述，并介绍了各类汽车举升机的结构特点，对汽车举升机有了初步了认识。然后再根据各类汽车举升机的各种使用要求，结合前人设计的举升机的各种结构，按照自己所要设计的举升机的要求对汽车举升机进行了结构方面的设计。本次所设计的举升机是采用以液压驱动液压缸为举升装置以及钢丝绳为同步装置的普通式双柱汽车举升机。液压驱动是由液压系统以及电箱组成的。整个举升机的外形是双柱式的，同时它的支撑机构是非对称式的托臂。通过电磁铁安全锁将立柱内的滑台固定住，起到保护的作用。总结这次普通式双柱汽车举升机的设计，大体可以归纳为以下几点通过市场调查，首先了解了汽车举升机种类，并熟悉了各类汽车举升机的外形以及它们的功能特点使用要求等。在对汽车举升机有了定的了解后，将各类汽车举升机的装配结构作了对比，最终确定了本次设计的普通式双柱汽车举升机的设计方案。在确定了设计方案之后，就对普通式双柱汽车举升机的结构进行了设计。在设计过程中通过参考其它形式的举升机的结构特点，再结合了自己的设计思想，最终把此次普通式双柱汽车举升机的结构设计成由举升装置立柱支撑机构平衡