水相平均折算速度出口气相平均折算速度汽相平均折算速度水相雷诺数汽相雷诺数水相和汽相雷诺数均大于，可判别流态为紊流紊流水相摩擦系数汽相摩擦系数按折算速度计算的水相摩擦阻力按折算速度计算的汽相摩擦阻力参量液相倍增因子汽相倍增因子水相摩擦阻力汽相摩擦阻力摩擦阻力支撑上升空间板局部阻力支撑板选择整圆形的开口板，它使汽水混合物上升时无横向流动，对管子振动影响小。支撑板的管口为四叶梅花形，其形状使支撑板只有小部分与管子接触，因此围绕管子会有更大的流量，使腐蚀物和沉积物不易在支撑板与传热管之间沉积下来。故其中为支撑板单元开孔面积为上升流道单元面积查图得按折算速度计算的水相局部阻力其中为支撑板数目按折算速度计算的汽相局部阻力参量参量其中为二回路工作压力为临界压力参数液相倍增因子汽相倍增因子液相摩擦阻力汽相摩擦阻力局部阻力上升空间弯管区阻力管束弯头最大节圆直径弯管区重心至圆心距节距计算冲刷排数因为本次设计采用的传热管排列方式为正方形排布所以即汽相雷诺数所以可得折算速度下水相阻力折算速度下气相阻力参量同公式液相倍增因子同公式气相倍增因子同公式弯管区液相阻力同公式弯管区气相阻力同公式弯管区阻力同公主减速器锥齿轮强度计算计算载荷的确定格里森齿制锥齿轮计算载荷从动锥齿轮主减速器锥齿轮的强度计算轮齿损坏形式主要有弯曲疲劳折断过载折断齿面点蚀及剥落齿面胶合齿面磨损等。须计算单位齿长圆周力轮齿弯曲强度轮齿接触强度。主减速器锥齿轮轴承的载荷计算锥齿轮齿面上的作用力锥齿轮啮合齿面上作用的法向力可分解为沿齿轮切线方向的圆周力沿齿轮轴线方向的轴向力垂直于齿轮轴线的径向力。锥齿轮的材料要求具有高的弯曲疲劳强度和表面接触疲劳强度，齿面具有高的硬度以保证有高的耐磨性。轮齿芯部应有适当的韧性以适应冲击载荷，避免在冲击载荷下齿根折断。锻造性能切削加工性能及热处理性能良好，热处理后变形小或变形规律易控制。选择合金材料时，尽量少用含镍铬元素的材料，而选用含锰钒硼钛钼硅等元素的合金钢。汽车主减速器锥齿轮目前常用渗碳合金钢制造，主要有和证主减速器齿轮啮合正常并不使半轴产生附加弯曲应力。在保证强度和刚度的前提下，尽量减小质量以提高汽车行驶平顺性。保证足够的离地间隙。结构工艺性好，成本低。保护装于其上的传动系部件和防止泥水浸入。拆装调整维修方便。驱动桥壳结构方案分析分为可分式整体形工和式，庞凤阁，彭敏俊，船舶核动力装置，哈尔滨工程大学出版社，欧阳予，核反应堆与核能发电，河北教育出版社薛汉俊，核能动力装置，原子能出版社，广东核电培训中心，压水堆核电站系统与设备，原子能出版社，沈长斌，腐蚀科学与防护技术第十五卷，中国科学院金属研究所，薛静，蒸汽发生器传热管开裂失效分析及腐蚀机理研究，蒸汽发生器编写组，蒸汽发生器，原子能出版社，钱达中，核电站水质工程，中国电力出版社，俞冀阳，贾宝山，反应堆热工水力学，清华大学出版社,,,,上升空间加速阻力管束出口质量含气率管束出口体积含气率系数管束出口截面含汽率质量流速加速阻力上升空间流量分配孔板阻力管束靠近管板处有个流量分配孔板，其中间开有大孔，方面是进入管束的流体加强冲刷管板二次侧表面，另方面能使低流速区集中在管束中心，便于排污管将泥渣吸出。由，查表得其中为单元面积为单元开孔面积加速阻力上升空间阻力时当时当时当汽水分离器阻力循环总阻力总总时当总时当向轮廓尺寸增大，而且降低了桥壳刚度，不利于汽车驱动桥设计齿轮工作。这种布置可便于贯通式驱动桥的布置。斜向布置对传动轴布置和提高桥壳刚度有利。主减速器主从动锥齿轮的支承方案主动锥齿轮的支承悬臂式支承跨置式支承悬臂式支承距离应大于倍的悬臂长度，且应比齿轮节圆直径的还大。靠近齿轮的轴径应不小于尺寸。结构简单，支承刚度较差，用于传递转矩较小的轿车轻型货车的单级主减速器及许多双级主减速器中。跨置式优点增加支承刚度，减小轴承负荷，改善齿轮啮合条件，增加承载能力，布置紧凑。缺点主减速器壳体结构复杂，加工成本提高。应用在需要传递较大转矩情况下，最好采用跨置式支承。从动锥齿轮的支承支承刚度与轴承的形式支承间的距离及轴承之间的分布比例有关。为了增加支承刚度，减小尺寸为了增强支承稳定性，应不小于从动锥齿轮大端分度圆直径的为了使载荷均匀分配，应尽量使尺寸等于或大于尺寸。汽车驱动桥设计辅助支承限制从动锥齿轮因受轴向力作用而产生偏移。主减速器锥齿轮主要参数的选择主要参数主从动锥齿轮齿数和从动锥齿轮大端分度圆直径和端面模数主从动锥齿轮齿面宽和双曲面齿轮副的偏移距中点螺旋法向压力角等。水室转弯的局部阻力由出口水室至出口接管截面积比流速表回路局部阻力总阻力设计阻力设二回路水循环阻力计算假定循环倍率，，下降空间阻力摩擦系数其中为绝对粗糙度为下降空间当量直径下降空间水流速下降空间阻力其中包括入口阻力系数，出口阻力系数，定位装置阻力系数上升空间阻力摩擦阻力上升空间流道面积其中为支撑板定位拉杆数量上升空间当量直径循环速度出口水相折算速度组合塑料制作的批量和交货周期方面该塑件是大批量生产的产品，交货周期要短，使用多型腔模具可提供独特的优越条件。质量控制要求方面该塑件不属于高精度生产要求的产品，精度要求不高采用多型腔有较高的生产效率。塑料品种和其他方面该塑件所用塑料为工程塑料，流动性能好浇口位置在靠近塑件边缘上，另外塑料尺寸小，形状简单。经过以上分析和本人经验所得，总结出采用模四腔是最佳形式，具有最佳的经济性。二型腔的布局要点型腔的排布与浇注系统布置密切相关，型腔排布应使每个型腔都通过浇注系统从总压力中均等地分得式中注射机允许的最大注射量开模行程合模行程指模具开合过程中动模固定板的移动距离，它的大小直接影响模具所能成型的塑件高度，注射机最大开模行程应大于开模行程式中推出距离脱模距离包浇注系统凝料在内的塑件高度根据以上计算和所用塑料的有关数据，选用注射机为此处省略字。如需要完整说明书和图纸等请联系二零件加工成型零部件为了保证导向作用，动定模的导柱，导套孔的孔距精度应控制在以内。因此，必须用坐标镗床对动定模镗孔。在缺少坐标镗床的情况下，较普遍采用的方法是将动定模合在起，在车床铣床或镗床上进行镗孔。成型零部件采用优质碳素工具钢，强度高，耐磨性好，热处理变形小，有时还要求耐腐蚀，调质淬火低温回火型芯的加工把成型面的曲面图通过计算机产生刀具加工路径进行数控铣外形加工，再铣型芯，钻推杆孔，加工浇口。型腔的加工把成型面的曲面图通过计算机产生刀具加工路径，留余量在数控铣上加工成型，再用电火花加工成型。导柱导套加工孔径与导所需的足够压力，以保证塑料熔体同时均匀地充满每个型腔，使各型腔的塑件内在质量均稳定。这就要求型腔与主流道之间的距离尽可能最短，尽可能地采用平衡的流道和合理的浇口尺寸以及均匀的冷却等。经分析本人确定的型腔布局为平衡式型腔布局如图所示图型腔布局图三选用注塑机锁模力注射成型时，塑件在模具分型面上的投影面积是影响锁模力的主要因素，其数值越大，需要的锁模力与塑件在水平分型面上的投影面积有关，为了可靠地锁模，不使成型过程中出现溢料现象，应使塑料熔体对形腔的成型压力与塑件和浇注系统在分型面上的投影面积之和的乘积小于注射机额定锁模力，即式中注射机的额定锁模力塑件熔体对形腔的成型压力其大小般是注射压力的。的注射压力取。注射量模具型腔能否充满与注射机允许的最大注射量密切相关,设计模具时，应保证注射模内所需熔体总量在注射机实际的最大注射量的范围内，根据生产经验，注射机最大注射量是其允许最大注射量额定注射量的，由此有综合运用所学知识，掌握塑料模具设计的方法步骤和思路以及塑料模具成型零件的制造工艺的编制方法。二任务和要求设计副塑料模具，绘制模具装配图和非标准零件图。说明书。内容包括产品零件的成型工艺分析和结构分析。必要的计算过程。模具结构的选择分析。模具工作原理动作分析零件制造工艺选择分析内容包括成本经济性加工精度加工质量加工效率等。第二章塑件分析材料的选择该塑件为玩具。根据参考资料塑料成型工艺与模具设计，选择其材水相平均折算速度出口气相平均折算速度汽相平均折算速度水相雷诺数汽相雷诺数水相和汽相雷诺数均大于，可判别流态为紊流紊流水相摩擦系数汽相摩擦系数按折算速度计算的水相摩擦阻力按折算速度计算的汽相摩擦阻力参量液相倍增因子汽相倍增因子水相摩擦阻力汽相摩擦阻力摩擦阻力支撑上升空间板局部阻力支撑板选择整圆形的开口板，它使汽水混合物上升时无横向流动，对管子振动影响小。支撑板的管口为四叶梅花形，其形状使支撑板只有小部分与管子接触，因此围绕管子会有更大的流量，使腐蚀物和沉积物不易在支撑板与传热管之间沉积下来。故其中为支撑板单元开孔面积为上升流道单元面积查图得按折算速度计算的水相局部阻力其中为支撑板数目按折算速度计算的汽相局部阻力参量参量其中为二回路工作压力为临界压力参数液相倍增因子汽相倍增因子液相摩擦阻力汽相摩擦阻力局部阻力上升空间弯管区阻力管束弯头最大节圆直径弯管区重心至圆心距节距计算冲刷排数因为本次设计采用的传热管排列方式为正方形排布所以即汽相雷诺数所以可得折算速度下水相阻力折算速度下气相阻力参量同公式液相倍增因子同公式气相倍增因子同公式弯管区液相阻力同公式弯管区气相阻力同公式弯管区阻力同公主减速器锥齿轮强度计算计算载荷的确定格里森齿制锥齿轮计算载荷从动锥齿轮主减速器锥齿轮的强度计算轮齿损坏形式主要有弯曲疲劳折断过载折断齿面点蚀及剥落齿面胶合齿面磨损等。须计算单位齿长圆周力轮齿弯曲强度轮齿接触强度。主减速器锥齿轮轴承的载荷计算锥齿轮齿面上的作用力锥齿轮啮合齿面上作用的法向力可分解为沿齿轮切线方向的圆周力沿齿轮轴线方向的轴向力垂直于齿轮轴线的径向力。锥齿轮的材料要求具有高的弯曲疲劳强度和表面接触疲劳强度，齿面具有高的硬度以保证有高的耐磨性。轮齿芯部应有适当的韧性以适应冲击载荷，避免在冲击载荷下齿根折断。锻造性能切削加工性能及热处理性能良好，热处理后变形小或变形规律易控制。选择合金材料时，尽量少用含镍铬元素的材料，而选用含锰钒硼钛钼硅等元素的合金钢。汽车主减速器锥齿轮目前常用渗碳合金钢制造，主要有和证主减速器齿轮啮合正常并不使半轴产生附加弯曲应力。在保证强度和刚度的前提下，尽量减小质量以提高汽车行驶平顺性。保证足够的离地间隙。结构工艺性好，成本低。保护装于其上的传动系部件和防止泥水浸入。拆装调整维修方便。驱动桥壳结构方案分析分为可分式整体形工和