（定稿）防沙治沙速生丰产林建设项目投资立项申报书6（喜欢就下吧）

支撑板的管口为四叶梅花形，其形状使支撑板只有小部分与管子接触，因此围绕管子会有更大的流量，使腐蚀物和沉积物不易在支撑板与传热管之间沉积下来。

故其中为支撑板单元开孔面积为上升流道单元面积查图得按折算速度计算的水相局部阻力其中为支撑板数目按折算速度计算的汽相局部阻力参量参量其中为二回路工作压力为临界压力参数液相倍增因子汽相倍增因子液相摩擦阻力汽相摩擦阻力局部阻力上升空间弯管区阻力管束弯头最大节圆直径弯管区重心至圆心距节距计算冲刷排数因为本次设计采用的传热管排列方式为正方形排布所以即汽相雷诺数所以可得折算速度下水相阻力折算速度下气相阻力参量同公式液相倍增因子同公式气相倍增因子同公式弯管区液相阻力同公式弯管区气相阻力同公式弯管区阻力同公主减速器锥齿轮强度计算计算载荷的确定格里森齿制锥齿轮计算载荷从动锥齿轮主减速器锥齿轮的强度计算轮齿损坏形式主要有弯曲疲劳折断过载折断齿面点蚀及剥落齿面胶合齿面磨损等。

须计算单位齿长圆周力轮齿弯曲强度轮齿接触强度。

主减速器锥齿轮轴承的载荷计算锥齿轮齿面上的作用力锥齿轮啮合齿面上作用的法向力可分解为沿齿轮切线方向的圆周力沿齿轮轴线方向的轴向力垂直于齿轮轴线的径向力。

锥齿轮的材料要求具有高的弯曲疲劳强度和表面接触疲劳强度，齿面具有高的硬度以保证有高的耐磨性。

轮齿芯部应有适当的韧性以适应冲击载荷，避免在冲击载荷下齿根折断。

锻造性能切削加工性能及热处理性能良好，热处理后变形小或变形规律易控制。

选择合金材料时，尽量少用含镍铬元素的材料，而选用含锰钒硼钛钼硅等元素的合金钢。

汽车主减速器锥齿轮目前常用渗碳合金钢制造，主要有和证主减速器齿轮啮合正常并不使半轴产生附加弯曲应力。

在保证强度和刚度的前提下，尽量减小质量以提高汽车行驶平顺性。

保证足够的离地间隙。

结构工艺性好，成本低。

保护装于其上的传动系部件和防止泥水浸入。

拆装调整维修方便。

驱动桥壳结构方案分析分为可分式整体形工和式，庞凤阁，彭敏俊，船舶核动力装置，哈尔滨工程大学出版社，欧阳予，核反应堆与核能发电，河北教育出版社薛汉俊，核能动力装置，原子能出版社，广东核电培训中心，压水堆核电站系统与设备，原子能出版社，沈长斌，腐蚀科学与防护技术第十五卷，中国科学院金属研究所，薛静，蒸汽发生器传热管开裂失效分析及腐蚀机理研究，蒸汽发生器编写组，蒸汽发生器，原子能出版社，钱达中，核电站水质工程，中国电力出版社，俞冀阳，贾宝山，反应堆热工水力学，清华大学出版社，，，，上升空间加速阻力管束出口质量含气率管束出口体积含气率系数管束出口截面含汽率质量流速加速阻力上升空间流量分配孔板阻力管束靠近管板处有个流量分配孔板，其中间开有大孔，方面是进入管束的流体加强冲刷管板二次侧表面，另方面能使低流速区集中在管束中心，便于排污管将泥渣吸出。

由，查表得其中为单元面积为单元开孔面积加速阻力上升空间阻力时当时当时当汽水分离器阻力循环总阻力总总时当总时当向轮廓尺寸增大，而且降低了桥壳刚度，不利于汽车驱动桥设计齿轮工作。

这种布置可便于贯通式驱动桥的布置。

斜向布置对传动轴布置和提高桥壳刚度有利。

主减速器主从动锥齿轮的支承方案主动锥齿轮的支承悬臂式支承跨置式支承悬臂式支承距离应大于倍的悬臂长度，且应比齿轮节圆直径的还大。

靠近齿轮的轴径应不小于尺寸。

结构简单，支承刚度较差，用于传递转矩较小的轿车轻型货车的单级主减速器及许多双级主减速器中。

跨置式优点增加支承刚度，减小轴承负荷，改善齿轮啮合条件，增加承载能力，布置紧凑。

缺点主减速器壳体结构复杂，加工成本提高。

应用在需要传递较大转矩情况下，最好采用跨置式支承。

从动锥齿轮的支承支承刚度与轴承的形式支承间的距离及轴承之间的分布比例有关。

为了增加支承刚度，减小尺寸为了增强支承稳定性，应不小于从动锥齿轮大端分度圆直径的为了使载荷均匀分配，应尽量使尺寸等于或大于尺寸。

汽车驱动桥设计辅助支承限制从动锥齿轮因受轴向力作用而产生偏移。

主减速器锥齿轮主要参数的选择主要参数主从动锥齿轮齿数和从动锥齿轮大端分度圆直径和端面模数主从动锥齿轮齿面宽和双曲面齿轮副的偏移距中点螺旋法向压力角等。

水室转弯的局部阻力由出口水室至出口接管截面积比流速表回路局部阻力总阻力设计阻力设二回路水循环阻力计算假定循环倍率，，下降空间阻力摩擦系数其中为绝对粗糙度为下降空间当量直径下降空间水流速下降空间阻力其中包括入口阻力系数，出口阻力系数，定位装置阻力系数上升空间阻力摩擦阻力上升空间流道面积其中为支撑板定位拉杆数量上升空间当量直径循环速度出口水相折算速度组合林朝平基于数控加工的工艺分析模具工业，顾跃东，吴晓慧数控编程常见工艺问题剖析及解决方法现代机械，王维数控加工工艺及编程北京机械工业出版社由于参数化设计可以随时通过修改参数来改变设计，自年问世以来，已逐渐成为当今世界最普及的系统的标准软件，受到广泛应用。

并没有采用参数化设计，在进行造型时，不象那样方便，但它在进行时，可以方便的根据零件的工艺要求选择各种切削用量，定义刀具的路径，而且简单，易操作，故其在加工上更具优势。

根据以上分析，我们主要选择软件进行三维造型，采用软件进行仿真加工，这样可以综合利用两者的长处。

进行加工时，采用的立式加工中心，它可以很方便的实现编程加工，而且该机床比般的普通数控铣床更易操作，更有利于进行编程。

塑件及其模具的造型与设计塑件的测绘与造型塑件为塑料插座，材料为，用游标卡尺对零件进行测绘。

我们最终所需要加工得到的是制造此零件的模具型腔，而我们所取的塑件是模具生产出来的千千万万个塑件中的个，由于制造的原因，塑件在出模后不可避免的会产生定的变形，因此对该零件的测量数值需要进行分析处理。

如对塑件较大尺寸误差的进行修正，对相同形状处所测不同尺寸的取均值进行圆整，然后绘出零件的测绘草图。

见附件。

零件测绘草图出来以后，应该根据零件的测绘图，对零件的进行三维造型。

三维造型可以选用或软件，三维造型的所有参数必须严格与测绘的数据致。

塑件的三维造型如图图图塑件模具的设计与造型塑件尺寸精度塑件的尺寸精度般是根据使用要求确定的，但还必须充分考虑塑料的性能及成型工艺的特点。

由于该塑件是作为日常生活用具，要求其外表面光滑，既不会在使用过程中对人造成伤害，还要必须考虑其外形的美观。

因此需要光滑的外表面的精度取工件上表面，测量方法如上，公式如下轴工件坐标轴机械坐标标准棒长度标准块宽度将计算结果输入机床。

装夹刀具并确定刀具长度将准备好的刀具装入刀库，并将刀具长度值按编号输入机床，以便加工时直接调用刀具的长度补偿值。

再将编好的程序输入机床，检查无误后即可进行自动加工。

我们利用手工编制的程序在型立式加工中心进行了加工，结果如下图图上面的白色塑料制品为塑件插座，下面两个是在加工中心上加工出来的塑件的模具型腔图。

塑件模具编程加工中出现的问题及解决方案模具加工好后，对其加工结果进行测量分析。

由于数控加工的精度较高，其尺寸误差较小，基本符合要求。

存在的主要问题是铣削曲线轮廓时的过切与刀痕铣削曲线轮廓的直接入刀会引起过切。

因此必须采用刀具半径补偿，找到合的入刀点是关键。

从曲线入刀点法向入刀可有效防止曲线的过切，但从法向入刀，曲线入刀点易出现个刀痕，可采用近似方式从曲线切向入刀。

如图铣削圆孔时，铣刀从工件中心起刀，向下到点。

从点开始铣圆，铣刀运动周，铣整园再回到点，从点向上退刀到起刀点，由于铣刀在点停留时间较长会在点产生明显的到痕。

为避免刀痕，常使用切入圆弧和切出圆弧。

如图图图切入切出圆弧小于并接近于圆弧半径，刀点从工件中心起刀到切入圆弧的起刀点，沿切入圆弧铣削到点，从点开始铣削水相平均折算速度出口气相平均折算速度汽相平均折算速度水相雷诺数汽相雷诺数水相和汽相雷诺数均大于，可判别流态为紊流紊流水相摩擦系数汽相摩擦系数按折算速度计算的水相摩擦阻力按折算速度计算的汽相摩擦阻力参量液相倍增因子汽相倍增因子水相摩擦阻力汽相摩擦阻力摩擦阻力支撑上升空间板局部阻力支撑板选择整圆形的开口板，它使汽水混合物上升时无横向流动，对管子振动影响小。

支撑板的管口为四叶梅花形，其形状使支撑板只有小部分与管子接触，因此围绕管子会有更大的流量，使腐蚀物和沉积物不易在支撑板与传热管之间沉积下来。

故其中为支撑板单元开孔面积为上升流道单元面积查图得按折算速度计算的水相局部阻力其中为支撑板数目按折算速度计算的汽相局部阻力参量参量其中为二回路工作压力为临界压力参数液相倍增因子汽相倍增因子液相摩擦阻力汽相摩擦阻力局部阻力上升空间弯管区阻力管束弯头最大节圆直径弯管区重心至圆心距节距计算冲刷排数因为本次设计采用的传热管排列方式为正方形排布所以即汽相雷诺数所以可得折算速度下水相阻力折算速度下气相阻力参量同公式液相倍增因子同公式气相倍增因子同公式弯管区液相阻力同公式弯管区气相阻力同公式弯管区阻力同公主减速器锥齿轮强度计算计算载荷的确定格里森齿制锥齿轮计算载荷从动锥齿轮主减速器锥齿轮的强度计算轮齿损坏形式主要有弯曲疲劳折断过载折断齿面点蚀及剥落齿面胶合齿面磨损等。

须计算单位齿长圆周力轮齿弯曲强度轮齿接触强度。

主减速器锥齿轮轴承的载荷计算锥齿轮齿面上的作用力锥齿轮啮合齿面上作用的法向力可分解为沿齿轮切线方向的圆周力沿齿轮轴线方向的轴向力垂直于齿轮轴线的径向力。

锥齿轮的材料要求具有高的弯曲疲劳强度和表面接触疲劳强度，齿面具有高的硬度以保证有高的耐磨性。

轮齿芯部应有适当的韧性以适应冲击载荷，避免在冲击载荷下齿根折断。

锻造性能切削加工性能及热处理性能良好，热处理后变形小或变形规律易控制。

选择合金材料时，尽量少用含镍铬元素的材料，而选用含锰钒硼钛钼硅等元素的合金钢。

汽车主减速器锥齿轮目前常用渗碳合金钢制造，主要有和证主减速器齿轮啮合正常并不使半轴产生附加弯曲应力。

在保证强度和刚度的前提下，尽量减小质量以提高汽车行驶平顺性。

保证足够的离地间隙。

结构工艺性好，成本低。

保护装于其上的传动系部件和防止泥水浸入。

拆装调整维修方便。

驱动桥壳结构方案分析分为可分式整体形工和