所以在范围内多余的管壁截面面积是,在范围内管壁没有承压任务，所以除管壁的厚度附加量外都是多余厚度，于是在范围内多余的管壁金属截面面积是，所以焊缝金属截面面积，不予考虑。于是多余截面总计为所以此接管开孔处不需要进行开孔补强。本章小结本章通过对初始数据的处理，进行了以下的计算分析与选择管程的设计，筒体的设计，折流板的设计，管箱筒体的设计，封头的计算，长颈法兰的选择，管板的设计与强度校核，膨胀节的判定，鞍式支座的选用，开孔补强的计算。将固定管板式换热器的主要部件进行了设计，通过对各种文献的学习与分析，对的学习与研究，我们对固定管板式换热器的设计过程有了详细的了解。第四章结果汇总与分析计算结果汇总换热管采用长为，管径，管壁厚的无缝钢管，根据无缝钢管尺寸外形重量及允许偏差中选取普通钢管系列。壳体介质为冷却水，管内介质为压缩空气，两种介质均无较高的腐蚀性，而工作温度气体的最高温度为，所以对材料的抗腐蚀性能要求不高，在此，我们采用了。管程的设计压力为，根据管子的规格与其内压，计算工作强度，与钢管的需用应力相比较，换热管合格。换热管的布管由于采用的是小直径的，考虑到管板的强度和管子所需要清洗的间隙，我们将管间距定为，用正三角形的排列方式进行排列，具体排列方式，我们在上张设计计算中有具体图示表示，换热管束的最大直径为。排布换热管之后，换热管束的最大直径为,所以，我们将壳体的内径设计为，壳体受内压，壳程压力为，根据壳体内径，金属的许用应力，焊接系数等数值，计算出壳体的计算厚度为，由于壳体壁厚最小值为，所以名义厚度定为，然后计算壳体与管束之间的应力，对壳体的强度进行校核，经校核合格。换热管的有效长度为，在这之间，我们设定个折流板，起折流与支撑作用，从左侧管板计算，每，添加个折流板。本次设计我们采用的是弓形折流板，折流板的圆形直径为，略小于壳体内径，为为壳体内径的倍，在标准范围之内。最小厚度为，本次设计定为。折流板上的开孔为。折流板的材料我们选取。管箱筒体的设计与壳体的计算方法相同，由于管箱筒体所受的内压是管程压力，计算厚度为，名义厚度为。由于所有内压较大，为保证其强度，材料我们采用。封头我们采用以内径为基准，长径比短颈为比的标准椭圆，型封头，通过中径公式，得到其计算厚度为，名义厚度为。材料同样采用。根据，选择公称直径为，公称压力选择的长颈对焊法兰标准件，材料选用。将管箱筒体，封头，长径法兰用氩弧焊全焊透方式焊接，成为管箱。在管板设计中，我们将管板的延长部分作为壳体的法兰，根据管箱上的长颈法兰的尺寸，我们根据上，公称直径为，公称压力的法兰进行改制，将螺栓孔圆的直径改为，螺栓书改为，将管板的延长部分制作成与长颈法兰相匹配的平焊法兰。法兰的厚度为，所以我们首先假设管板的厚度为，然后用中的管板计算表验证其厚度在工作状况下是否合格，经检验合格。另，由于工作温度小于摄氏度，而工作压力为，而管子的管径较小，管子的材料为而管板的材料为，管板强度大于管子强度，所以管束和管板的连接，我们采用了胀接。然后我们对是否安装膨胀节的三个条件进行计算，计算得出本设计不需要增加膨胀节，经分析是三种情况的原因壳体与管束在工作条件下的平均金属温度差没有超过二壳程与管程的工作压力属于中低压，不会对材料造成过大的压力负荷三我们在选用材料的时候，对其力学性能留出了较大的空间，能够保证换热器在正常工作下，不会发生危险和事故。其他附件的设计与选择本固定管板式换热器共有壳程进出口，管程进出口共个接口表管口接管数据管径壁厚长度材料壳程入口号钢壳程出口号钢管程入口号钢管程出口号钢具体管口表，详见装配图。另，本设计壳体与管箱连接处的垫片采用，石棉橡胶板垫片。壳程出口接管配有平焊法兰个，选用公称半径，公称压力为的平焊法兰。在装配的时候共配有螺母个，材料为,螺栓个，材料为。采用直径为的拉杆，气宗有根拉杆长，根拉杆长，材料选择。根据本换热器的净重质量，再考虑到其工作时的预估重量，我们选用公称直径为的重型鞍式支座。最后我们进行开孔补强计算，经过计算得出，处管口的开孔均不需要开孔补强。本章小结本章首先对第三章的内容进行了汇总，并对其中些在设计过程中没有阐述清楚的内容进行解释，然后再第二节中对些附件进行了选择与描述，进步完善了本次换热器的设计，基本完成了本次的设计。第五章总结设计中存在的问题本设计在计算，零件的设计与选择，选材，到最后的绘制工程图纸等方面没有出现较大的失误与遗漏，但还是有些不足之处。换热管的设计问题本次设计，我们以工作压力工作温度换热面积介质等为初始条件进行计算。由于本固定管板式换热器的安装位置与安装要求需要较小的筒径。在壳体直径相同的状况下，管径越小，便可以得到较大的换热面积，所以，我们在这里采用较小的管径，较多的管数来达到要求。由于管程与壳程的介质分别为压缩空气与冷却水，无较强的腐蚀性，并且工作温度不高，在考虑到设计经济条件的原因，没有不采用不锈钢钢，而是从铜管与普通钢管中进行选取。由于筒径的限制，最终将管径定为，较小的管径，首先考虑到的材料为铜，铜的传热率较高，并且延展性和韧性较好，作为小直径的换热管，是较好的选择，但是经过强度的测试，铜管的强度无法达到标准，只好重新选择普通钢管。最后将材料定位，根据,其中的系列钢管数据，我们选择了管径为，厚度为规格的钢管作为换热管。经校核，强度达到标准。但是在传热效率方面，相较于相同直径的铜管，或者较大直径的钢管有着定的差距。折流板的设计问题折流板是固定管板式换热器中的重要的组成部分。为提高管外流体的传热系数，通常在壳体内设置折流板，折流板的作用是提高壳程流体速度，迫使流体按规定路程多次横向通过管束，增强流体湍流程度，以提高流经换热器的两种介质的换热效果。但它却增加了换热器在原工艺系统中的阻力，这就有可能影响到原系统的正常运行，从而降低了余热回收工作的效率。本次设计我们采用了最为常见的为弓形折流板，这样使流体呈型流动，但是传统的单弓形折流板支承局限壳程流体易产生流动死区，换热面积无法充分利用，因而壳程传热系数低易结垢流体阻力大材料梯内有至四层呼叫按钮和指示灯电梯开门和关门按钮和，电梯开门和关门分别通过电磁铁和控制，关门到位由行程开关检测。此外还有电梯载重超限检测压力继电器以及故障报警电铃。输入点共有个，输出点共有个,总共个。内存容量的估算用户控制程序所需内存容量与内存利用率输入输出点数用户的程序编写水平等因素有关。因此,在用户程序编写前只能根据输入输出点数控制系统的复杂程度进行估算。本系统有开关量总点数有个，模拟量数为个。利用估算内存总容量的计算公式所需总内存字数开关量总点数模拟量总点数再按左右预留余量。估算本系统需要约字节的内存容量。综合点数以及内存容量，的输入，输出点数为，足以满足要求。其他参数拖动电动机，。指示灯，。电铃，。天津理工大学届本科毕业设计说明书电磁铁，。输入输出点分配该系统占用的个口，个输入点，个输出点，具体的分配如表所示。输入输出文字符号说明文字符号说明电梯内层按钮电梯内层按钮指示灯电梯内二层按钮电梯内二层按钮指示灯电梯内三层按钮电梯内三层按钮指示灯电梯内四层按钮电梯内四层按钮指示灯层上升呼叫按钮层上升呼叫按钮指示灯二层上升呼叫按钮二层上升呼叫按钮指示灯二层下降呼叫按钮二层下降呼叫按钮指示灯三层上升呼叫按钮三层上升呼叫按钮指示灯三层下降呼叫按钮三层下降呼叫按钮指示灯四层下降呼叫按钮四层下降呼叫按钮指示灯电梯开门按钮电动机正转接触器电梯关门按钮电动机反转接触器检修开关电梯开门电磁铁电梯层到位限位开关电梯关门电磁铁电梯二层到位限位开关电梯故障报警电铃电梯三层到位限位开关电梯四层到位限位开关电梯关门到位限位开关电梯载重超限检测电动机过载保护热继电器表分配表天津理工大学届本科毕业设计说明书的外部接线图本设计的外部接线图如图所示的传感器电源可以输出电流，通过核算在本设计中容量完全满足要求，的输出继电器触点容量为，电压范围为或。图外部接线图天津理工大学届本科毕业设计说明书四层电梯主电路图本次设计的四层电梯控制系统主回路原理图如图所示。电机通过的闭合来实现正反转，从而实现电梯的上下运行。为起过载保护作用的热继电器，用于电梯运行过载时断开主电路。为熔断器，起过电流保护作用图四层电梯控制主电路图本章小结本章节阐述了的定义是种数字式的电子装置。它使用可编程序的存储器来存储指令，实现逻辑运算顺序运算计数计时和算术运算等功能，用来对各种机械或生产过程进行控制，然后根据输入输出点和内存容量估算出，最终选定西门子型。，最后做出了的外部连线图和四层电梯的主电路图。天津理工大学届本科毕业设计说明书第四章电梯控制系统的软件设计根据电梯控制要求,电梯在逻辑控制程序操控下往复运行,其循环过程为指令登记,判断电梯的运行方向起动运行,在运行途中实现顺向截梯厅呼梯信号和轿内选择指令的记忆等操作到达选层层站后,换速平层并消号,并完成开关门操作等程序采用模块化设计实现上述功能,其结构清晰便于调试,如轿厢内外指令的登记与消号自动定向选层换速顺向截梯及层楼数指示等模块模块间不完全独立,它们之间存在着有机联所以在范围内多余的管壁截面面积是,在范围内管壁没有承压任务，所以除管壁的厚度附加量外都是多余厚度，于是在范围内多余的管壁金属截面面积是，所以焊缝金属截面面积，不予考虑。于是多余截面总计为所以此接管开孔处不需要进行开孔补强。本章小结本章通过对初始数据的处理，进行了以下的计算分析与选择管程的设计，筒体的设计，折流板的设计，管箱筒体的设计，封头的计算，长颈法兰的选择，管板的设计与强度校核，膨胀节的判定，鞍式支座的选用，开孔补强的计算。将固定管板式换热器的主要部件进行了设计，通过对各种文献的学习与分析，对的学习与研究，我们对固定管板式换热器的设计过程有了详细的了解。第四章结果汇总与分析计算结果汇总换热管采用长为，管径，管壁厚的无缝钢管，根据无缝钢管尺寸外形重量及允许偏差中选取普通钢管系列。壳体介质为冷却水，管内介质为压缩空气，两种介质均无较高的腐蚀性，而工作温度气体的最高温度为，所以对材料的抗腐蚀性能要求不高，在此，我们采用了。管程的设计压力为，根据管子的规格与其内压，计算工作强度，与钢管的需用应力相比较，换热管合格。换热管的布管由于采用的是小直径的，考虑到管板的强度和管子所需要清洗的间隙，我们将管间距定为，用正三角形的排列方式进行排列，具体排列方式，我们在上张设计计算中有具体图示表示，换热管束的最大直径为。排布换热管之后，换热管束的最大直径为,所以，我们将壳体的内径设计为，壳体受内压，壳程压力为，根据壳体内径，金属的许用应力，焊接系数等数值，计算出壳体的计算厚度为，由于壳体壁厚最小值为，所以名义厚度定为，然后计算壳体与管束之间的应力，对壳体的强度进行校核，经校核合格。换热管的有效长度为，在这之间，我们设定个折流板，起折流与支撑作用，从左侧管板计算，每，添加个折流板。本次设计我们采用的是弓形折流板，折流板的圆形直径为，略小于壳体内径，为为壳体内径的倍，在标准范围之内。最小厚度为，本次设计定为。折流板上的开孔为。折流板的材料我们选取。管箱筒体的设计与壳体的计算方法相同，由于管箱筒体所受的内压是管程压力，计算厚度为，名义厚度为。由于所有内压较大，为保证其强度，材料我们采用。封头我们采用以内径为基准，长径比短颈为比的标准椭圆，型封头，通过中径公式，得到其计算厚度为，名义厚度为。材料同样采用。根据，选择公称直径为，公称压力选择的长颈对焊法兰标准件，材料选用。将管箱筒体，封头，长径法兰用氩弧焊全焊透方式焊接，成为管箱。在管板设计中，我们将管板的延长部分作为壳体的法兰，根据管箱上的长颈法兰的尺寸，我们根据上，公称直径为，公称压力的法兰进行改制，将螺栓孔圆的直径改为，螺栓书改为，将管板的延长部分制作成与长颈法兰相匹配的平焊法兰。法兰的厚度为，所以我们首先假设管板的厚度为，然后用中的管板计算表验证其厚度在工作状况下是否合格，经检验合格。另，由于工作温度小于摄氏度，而工作压力为，而管子的管径较小，管子的材料为而管板的材料为，管板强度大于管子强度，所以管束和管板的连接，我们采用