属截面面积，不予考虑。于是多余截面总计为所以此接管开孔处不需要进行开孔补强。本章小结本章通过对初始数据的处理，进行了以下的计算分析与选择管程的设计，筒体的设计，折流板的设计，管箱筒体的设计，封头的计算，长颈法兰的选择，管板的设计与强度校核，膨胀节的判定，鞍式支座的选用，开孔补强的计算。将固定管板式换热器的主要部件进行了设计，通过对各种文献的学习与分析，对的学习与研究，我们对固定管板式换热器的设计过程有了详细的了解。第四章结果汇总与分析计算结果汇总换热管采用长为，管径，管壁厚的无缝钢管，根据无缝钢管尺寸外形重量及允许偏差中选取普通钢管系列。壳体介质为冷却水，管内介质为压缩空气，两种介质均无较高的腐蚀性，而工作温度气体的最高温度为，所以对材料的抗腐蚀性能要求不高，在此，我们采用了。管程的设计压力为，根据管子的规格与其内压，计算工作强度，与钢管的需用应力相比较，换热管合格。换热管的布管由于采用的是小直径的，考虑到管板的强度和管子所需要清洗的间隙，我们将管间距定为，用正三角形的排列方式进行排列，具体排列方式，我们在上张设计计算中有具体图示表示，换热管束的最大直径为。排布换热管之后，换热管束的最大直径为,所以，我们将壳体的内径设计为，壳体受内压，壳程压力为，根据壳体内径，金属的许用应力，焊接系数等数值，计算出壳体的计算厚度为，由于壳体壁厚最小值为，所以名义厚度定为，然后计算壳体与管束之间的应力，对壳体的强度进行校核，经校核合格。换热管的有效长度为，在这之间，我们设定个折流板，起折流与支撑作用，从左侧管板计算，每，添加个折流板。本次设计我们采用的是弓形折流板，折流板的圆形直径为，略小于壳体内径，为为壳体内径的倍，在标准范围之内。最小厚度为，本次设计定为。折流板上的开孔为。折流板的材料我们选取。管箱筒体的设计与壳体的计算方法相同，由于管箱筒体所受的内压是管程压力，计算厚度为，名义厚度为。由于所有内压较大，为保证其强度，材料我们采用。封头我们采用以内径为基准，长径比短颈为比的标准椭圆，型封头，通过中径公式，得到其计算厚度为，名义厚度为。材料同样采用。根据，选择公称直径为，公称压力选择的长颈对焊法兰标准件，材料选用。将管箱筒体，封头，长径法兰用氩弧焊全焊透方式焊接，成为管箱。在管板设计中，我们将管板的延长部分作为壳体的法兰，根据管箱上的长颈法兰的尺寸，我们根据上，公称直径为，公称压力的法兰进行改制，将螺栓孔圆的直径改为，螺栓书改为，将管板的延长部分制作成与长颈法兰相匹配的平焊法兰。法兰的厚度为，所以我们首先假设管板的厚度为，然后用中的管板计算表验证其厚度在工作状况下是否合格，经的两种介质的换热效果。但它却增加了换热器在原工艺系统中的阻力，这就有可能影响到原系统的正常运行，从而降低了余热回收工作的效率。本次设计我们采用了最为常见的为弓形折流板，这样使流体呈型流动，但是传统的单弓形折流板支承局限壳程流体易产生流动死区，换热面积无法充分利用，因而壳程传热系数低易结垢流体阻力大。检验合格。另，由于工作温度小于摄氏度，而工作压力为，而管子的管径较小，管子的材料为而管板的材料为，管板强度大于管子强度，所以管束和管板的连接，我们采用了胀接。然后我们对是否安装膨胀节的三个条件进行计算，计算得出本设计不需要增加膨胀节，经分析是三种情况的原因壳体与管束在工作条件下的平均金属温度差没有超过二壳程与管程的工作压力属于中低压，不会对材料造成过大的压力负荷三我们在选用材料的时候，对其力学性能留出了较大的空间，能够保证换热器在正常工作下，不会发生危险和事故。其他附件的设计与选择本固定管板式换热器共有壳程进出口，管程进出口共个接口表管口接管数据管径壁厚长度材料壳程入口号钢壳程出口号钢管程入口号钢管程出口号钢具体管口表，详见装配图。另，本设计壳体与管箱连接处的垫片采用，石棉橡胶板垫片。壳程出口接管配有平焊法兰个，选用公称半径，公称压力为的平焊法兰。在装配的时候共配有螺母个，材料为,螺栓个，材料为。采用直径为的拉杆，气宗有根拉杆长，根拉杆长，材料选择。根据本换热器的净重质量，再考虑到其工作时的预估重量，我们选用公称直径为的重型鞍式支座。最后我们进行开孔补强计算，经过计算得出，处管口的开孔均不需要开孔补强。本章小结本章首先对第三章的内容进行了汇总，并对其中些在设计过程中没有阐述清楚的内容进行解释，然后再第二节中对些附件进行了选择与描述，进步完善了本次换热器的设计，基本完成了本次的设计。第五章总结设计中存在的问题本设计在计算，零件的设计与选择，选材，到最后的绘制工程图纸等方面没有出现较大的失误与遗漏，但还是有些不足之处。换热管的设计问题本次设计，我们以工作压力工作温度换热面积介质等为初始条件进行计算。由于本固定管板式换热器的安装位置与安装要求需要较小的筒径。在壳体直径相同的状况下，管径越小，便可以得到较大的换热面积，所以，我们在这里采用较小的管径，较多的管数来达到要求。由于管程与壳程的介质分别为压缩空气与冷却水，无较强的腐蚀性，并且工作温度不高，在考虑到设计经济条件的原因，没有不采用不锈钢钢，而是从铜管与普通钢管中进行选取。由于筒径的限制，最终将管径定为，较小的管径，首先考虑到的材料为铜，铜的传热率较高，并且延展性和韧性较好，作为小直径的换热管，是较好的选择，但是经过强度的测试，铜管的强度无法达到标准，只好重新选择普通钢管。最后将材料定位，根据,其中的系列钢管数据，我们选择了管径为，厚度为规格的钢管作为换热管。经校核，强度达到标准。但是在传热效率方面，相较于相同直径的铜管，或者较大直径的钢管有着定的差距。折流板的设计问题折流板是固定管板式换热器中的重要的组成部分。为提高管外流体的传热系数，通常在壳体内设置折流板，折流板的作用是提高壳程流体速度，迫使流体按规定路程多次横向通过管束，增强流体湍流程度，以提高流经换热器。所以在范围内多余的管壁截面面积是,在范围内管壁没有承压任务，所以除管壁的厚度附加量外都是多余厚度，于是在范围内多余的管壁金属截面面积是，所以焊缝金材料提供搬运机器时使用的原因。硬盘指示灯正在闪亮时不可断电关机，如此操作有可能会损坏硬盘。正常硬盘运行时噪声很小，会有硬盘读盘时均匀的嗒嗒声。若你的硬盘运行时的声响较大或不正常，这般是故障的前兆，此时宜及时备份重要数据以防不测,使用作恢复分区时，定要选对目标分区，否则可能导致分区丢失或重要数据不能恢复。建议恢复分区前，对分区加,这样能分清目标分区，不会导致你选错目标分区造成不必要的损失。在使用命令格式化硬盘时，最好先使用命令查看下硬盘的分区信息，是否存在分区，防止误格式化丢失数据。要充分利用分区的特性，数据文件般不要放在区和系统区，因为区和系统区属事故多发区。八总结参考文献戴士剑数据恢复技术电子工业出版社,邵喜强硬盘维修与数据恢复标准教程人民邮电出版社,高晶硬盘维修与数据恢复电子工业出版社,孙维连硬盘维护与数据恢复水利水电出版社,张彬软硬兼施硬盘固件维修及数据恢复实战清华大学出版社其恢复文件删除后的恢复方法相对简单。操作系统删除文件的操作进行了两方面个操作，将文件在磁盘的文件目录表中的相应文件目录登记项的第个字节更改了二，将文件所占簇号在文件分配表中的记录清零，以释放该文件所占空间。文件数据信息仍然保留在硬盘数据区中。因此此类型的数据恢复只要通过些硬盘管理工具或者数据恢复软件比如，按照有关的设置进行。被彻底删除的文件还是很容易被恢复过来。必须注意的是，恢复后的数据定不能存放在原来的硬盘分区。硬盘重分区或其它情况下的分区表损坏分析。第种情况，在下般利用下的命令或者其它硬盘分区工具重新对硬盘进行分区后改写了硬盘分区表，也就是修改了硬盘的逻辑扇区。第二种情况，由于个人误操作或者病毒入侵修改了硬盘逻辑扇区即硬盘主引导记录从而使得系统无法启动。解决方法将硬盘挂接到另台计算机上进入系统。在系统下启动打开挂接的硬盘，首先查看此硬盘的逻辑扇区结尾标识是否为若不是将之修改为将硬盘接到原计算机上开机是否能启动系统。二若重分区后不能对系统进行格式化。则可能是硬盘引导程序损坏。进入系统用修复硬盘逻辑扇区的。三若确定是分区表损坏。如果之前曾用磁盘医生备份过硬盘分区表，可以使用磁盘医生恢复硬盘的分区表。如果是手动备份的。可以使用十六进制数据查看工具修复硬盘分区表。四如果实在对硬盘的分区表没有任何备份。则只有将硬盘接到其它电脑上。使用有关数据恢复工具类似数据恢复之类的数据恢复工具扫描硬盘上的目录与文件。但是恢复的程度无法保证。硬盘格式化情况下数据恢复。硬盘格式化就是重写了硬盘文件分配表。同样硬盘上的实际数据还是没消失。此时硬盘般无法再引导系统，如果要恢复数据，最好不要对硬盘进行任何操作。此类情况下数据恢复我们可以考虑点就是般情况下每个硬盘分区中文件分配表都有个备份。首先我们必须利用硬盘分区大小，分区格式，簇大小计算出硬盘大小。查找硬盘第个位置，再计算出硬盘第二个所在扇区。使用有关磁盘操作工具或者工具恢复文件分配表。恢复已经备份的分区表恢复。当系统由于误操作或者病毒破坏而使系统属截面面积，不予考虑。于是多余截面总计为所以此接管开孔处不需要进行开孔补强。本章小结本章通过对初始数据的处理，进行了以下的计算分析与选择管程的设计，筒体的设计，折流板的设计，管箱筒体的设计，封头的计算，长颈法兰的选择，管板的设计与强度校核，膨胀节的判定，鞍式支座的选用，开孔补强的计算。将固定管板式换热器的主要部件进行了设计，通过对各种文献的学习与分析，对的学习与研究，我们对固定管板式换热器的设计过程有了详细的了解。第四章结果汇总与分析计算结果汇总换热管采用长为，管径，管壁厚的无缝钢管，根据无缝钢管尺寸外形重量及允许偏差中选取普通钢管系列。壳体介质为冷却水，管内介质为压缩空气，两种介质均无较高的腐蚀性，而工作温度气体的最高温度为，所以对材料的抗腐蚀性能要求不高，在此，我们采用了。管程的设计压力为，根据管子的规格与其内压，计算工作强度，与钢管的需用应力相比较，换热管合格。换热管的布管由于采用的是小直径的，考虑到管板的强度和管子所需要清洗的间隙，我们将管间距定为，用正三角形的排列方式进行排列，具体排列方式，我们在上张设计计算中有具体图示表示，换热管束的最大直径为。排布换热管之后，换热管束的最大直径为,所以，我们将壳体的内径设计为，壳体受内压，壳程压力为，根据壳体内径，金属的许用应力，焊接系数等数值，计算出壳体的计算厚度为，由于壳体壁厚最小值为，所以名义厚度定为，然后计算壳体与管束之间的应力，对壳体的强度进行校核，经校核合格。换热管的有效长度为，在这之间，我们设定个折流板，起折流与支撑作用，从左侧管板计算，每，添加个折流板。本次设计我们采用的是弓形折流板，折流板的圆形直径为，略小于壳体内径，为为壳体内径的倍，在标准范围之内。最小厚度为，本次设计定为。折流板上的开孔为。折流板的材料我们选取。管箱筒体的设计与壳体的计算方法相同，由于管箱筒体所受的内压是管程压力，计算厚度为，名义厚度为。由于所有内压较大，为保证其强度，材料我们采用。封头我们采用以内径为基准，长径比短颈为比的标准椭圆，型封头，通过中径公式，得到其计算厚度为，名义厚度为。材料同样采用。根据，选择公称直径为，公称压力选择的长颈对焊法兰标准件，材料选用。将管箱筒体，封头，长径法兰用氩弧焊全焊透方式焊接，成为管箱。在管板设计中，我们将管板的延长部分作为壳体的法兰，根据管箱上的长颈法兰的尺寸，我们根据上，公称直径为，公称压力的法兰进行改制，将螺栓孔圆的直径改为，螺栓书改为，将管板的延长部分制作成与长颈法兰相匹配的平焊法兰。法兰的厚度为，所以我们首先假设管板的厚度为，然后用中的管板计算表验证其厚度在工作状况下是否合格，经的两种介质的换热效果。但它却增加了换热器在原工艺系统中的阻力，这就有可能影响到原系统的正常运行，从而降低了余热回收工作的效率。本次设计我们采用了最为常见的为弓形折流板，这样使流体呈型流动，但是传统的单弓形折流板支承局限壳程流体易产生流动死区，换热面积无法充分利用，因而壳程传热系数低易结垢流体阻力大。