属截面面积，不予考虑。于是多余截面总计为所以此接管开孔处不需要进行开孔补强。本章小结本章通过对初始数据的处理，进行了以下的计算分析与选择管程的设计，筒体的设计，折流板的设计，管箱筒体的设计，封头的计算，长颈法兰的选择，管板的设计与强度校核，膨胀节的判定，鞍式支座的选用，开孔补强的计算。将固定管板式换热器的主要部件进行了设计，通过对各种文献的学习与分析，对的学习与研究，我们对固定管板式换热器的设计过程有了详细的了解。第四章结果汇总与分析计算结果汇总换热管采用长为，管径，管壁厚的无缝钢管，根据无缝钢管尺寸外形重量及允许偏差中选取普通钢管系列。壳体介质为冷却水，管内介质为压缩空气，两种介质均无较高的腐蚀性，而工作温度气体的最高温度为，所以对材料的抗腐蚀性能要求不高，在此，我们采用了。管程的设计压力为，根据管子的规格与其内压，计算工作强度，与钢管的需用应力相比较，换热管合格。换热管的布管由于采用的是小直径的，考虑到管板的强度和管子所需要清洗的间隙，我们将管间距定为，用正三角形的排列方式进行排列，具体排列方式，我们在上张设计计算中有具体图示表示，换热管束的最大直径为。排布换热管之后，换热管束的最大直径为,所以，我们将壳体的内径设计为，壳体受内压，壳程压力为，根据壳体内径，金属的许用应力，焊接系数等数值，计算出壳体的计算厚度为，由于壳体壁厚最小值为，所以名义厚度定为，然后计算壳体与管束之间的应力，对壳体的强度进行校核，经校核合格。换热管的有效长度为，在这之间，我们设定个折流板，起折流与支撑作用，从左侧管板计算，每，添加个折流板。本次设计我们采用的是弓形折流板，折流板的圆形直径为，略小于壳体内径，为为壳体内径的倍，在标准范围之内。最小厚度为，本次设计定为。折流板上的开孔为。折流板的材料我们选取。管箱筒体的设计与壳体的计算方法相同，由于管箱筒体所受的内压是管程压力，计算厚度为，名义厚度为。由于所有内压较大，为保证其强度，材料我们采用。封头我们采用以内径为基准，长径比短颈为比的标准椭圆，型封头，通过中径公式，得到其计算厚度为，名义厚度为。材料同样采用。根据，选择公称直径为，公称压力选择的长颈对焊法兰标准件，材料选用。将管箱筒体，封头，长径法兰用氩弧焊全焊透方式焊接，成为管箱。在管板设计中，我们将管板的延长部分作为壳体的法兰，根据管箱上的长颈法兰的尺寸，我们根据上，公称直径为，公称压力的法兰进行改制，将螺栓孔圆的直径改为，螺栓书改为，将管板的延长部分制作成与长颈法兰相匹配的平焊法兰。法兰的厚度为，所以我们首先假设管板的厚度为，然后用中的管板计算表验证其厚度在工作状况下是否合格，经的两种介质的换热效果。但它却增加了换热器在原工艺系统中的阻力，这就有可能影响到原系统的正常运行，从而降低了余热回收工作的效率。本次设计我们采用了最为常见的为弓形折流板，这样使流体呈型流动，但是传统的单弓形折流板支承局限壳程流体易产生流动死区，换热面积无法充分利用，因而壳程传热系数低易结垢流体阻力大。检验合格。另，由于工作温度小于摄氏度，而工作压力为，而管子的管径较小，管子的材料为而管板的材料为，管板强度大于管子强度，所以管束和管板的连接，我们采用了胀接。然后我们对是否安装膨胀节的三个条件进行计算，计算得出本设计不需要增加膨胀节，经分析是三种情况的原因壳体与管束在工作条件下的平均金属温度差没有超过二壳程与管程的工作压力属于中低压，不会对材料造成过大的压力负荷三我们在选用材料的时候，对其力学性能留出了较大的空间，能够保证换热器在正常工作下，不会发生危险和事故。其他附件的设计与选择本固定管板式换热器共有壳程进出口，管程进出口共个接口表管口接管数据管径壁厚长度材料壳程入口号钢壳程出口号钢管程入口号钢管程出口号钢具体管口表，详见装配图。另，本设计壳体与管箱连接处的垫片采用，石棉橡胶板垫片。壳程出口接管配有平焊法兰个，选用公称半径，公称压力为的平焊法兰。在装配的时候共配有螺母个，材料为,螺栓个，材料为。采用直径为的拉杆，气宗有根拉杆长，根拉杆长，材料选择。根据本换热器的净重质量，再考虑到其工作时的预估重量，我们选用公称直径为的重型鞍式支座。最后我们进行开孔补强计算，经过计算得出，处管口的开孔均不需要开孔补强。本章小结本章首先对第三章的内容进行了汇总，并对其中些在设计过程中没有阐述清楚的内容进行解释，然后再第二节中对些附件进行了选择与描述，进步完善了本次换热器的设计，基本完成了本次的设计。第五章总结设计中存在的问题本设计在计算，零件的设计与选择，选材，到最后的绘制工程图纸等方面没有出现较大的失误与遗漏，但还是有些不足之处。换热管的设计问题本次设计，我们以工作压力工作温度换热面积介质等为初始条件进行计算。由于本固定管板式换热器的安装位置与安装要求需要较小的筒径。在壳体直径相同的状况下，管径越小，便可以得到较大的换热面积，所以，我们在这里采用较小的管径，较多的管数来达到要求。由于管程与壳程的介质分别为压缩空气与冷却水，无较强的腐蚀性，并且工作温度不高，在考虑到设计经济条件的原因，没有不采用不锈钢钢，而是从铜管与普通钢管中进行选取。由于筒径的限制，最终将管径定为，较小的管径，首先考虑到的材料为铜，铜的传热率较高，并且延展性和韧性较好，作为小直径的换热管，是较好的选择，但是经过强度的测试，铜管的强度无法达到标准，只好重新选择普通钢管。最后将材料定位，根据,其中的系列钢管数据，我们选择了管径为，厚度为规格的钢管作为换热管。经校核，强度达到标准。但是在传热效率方面，相较于相同直径的铜管，或者较大直径的钢管有着定的差距。折流板的设计问题折流板是固定管板式换热器中的重要的组成部分。为提高管外流体的传热系数，通常在壳体内设置折流板，折流板的作用是提高壳程流体速度，迫使流体按规定路程多次横向通过管束，增强流体湍流程度，以提高流经换热器。所以在范围内多余的管壁截面面积是,在范围内管壁没有承压任务，所以除管壁的厚度附加量外都是多余厚度，于是在范围内多余的管壁金属截面面积是，所以焊缝金材料活动中心和养老院，出台养老服务企业的优惠政策，促进发展银发产业，不但可以增加就业机会，促进就业，还可以增加国家税收。重点搞好老年社区服务，积极开展老有所为老有所乐活动，不断提高老年人生活质量更新养老观念农业社会给我们留下了养子防老等家庭养老观念，但是在现代社会中，养老不像以前那么简单，应该赋予时代精神，至少应包括以下四个方面是经济上帮助老人二是关注老人身体健康三是生活上照顾和护理好老人四是关注老人心理健康。逐步解决农村老年人口的社会保障和医疗保障问题农业兴百业兴，农村稳天下安。三农问题直是我国经济和社会发展的重点和难点。定要切实落实和提高对农村孤寡老人实行保吃保穿保住保医保葬五保供养标准。提高供养水平，建立特困医疗救济基金和农民生活最低保障线，建立社会互助制度，使农村老人得到全社会的关注农村养老工作在巩固家庭养老的同时，应积极发展社会与家庭相结合的养老方式，充分调动社会集体家庭子女老人等多方面的力量，建立适合中国国情和经济发展水平的中国特色农村养老方式。进步改革开放，加快城市化进程。十八大报告中指出，全面建成小康社会和全面深化改革开放的目标，加速经济和社会发展，缩小地区差距，在改善民生和创新管理中加强社会建设，让更多农村成为城市，这样也可以把农村问题变成城市问题而体解决。结语心得这次通过个星期的时间来完成这篇论文，在网上查阅了不少文章，中国不愧是世界上人口最多的国家，高等教育人数也是全球第的，近几年来关于人口老龄化的文章真是林林总总数不胜数，俯拾皆是的论文看得人眼花缭乱。很多观点都是雷同的，因为知识点无非就那几个，难免有所交集和雷同，时间也很难有所创新。不过，经过这样下子看了挺多的文章，对于我国目前人口老龄化的基本情况还是有了点了解，对于专家学者解决人口老龄化提出的途径和方法也有所知晓，对于解决人口老龄化问题自己心中也有些小小的想法。知道了中国人口老龄化问题原来已经是那么复杂严重的了，突然觉得自己身上的责任和担子也有点加重了，看来大学真的是应该好好读书，将来找份安稳的工作，赡养和报答父母的时候。总体来说，做这次作业，收获还是蛮大的。不足之处数据资料是从网上查找的，缺乏现实调查的手资料数据实证分析工具掌握不够，除了，之外，其他分析工具几乎都不熟悉大学生的阅历有限，些想法有时候可能过于天真，不具有实际可操作性参考文献新华社全文播报胡锦涛在中国共产党第十八次全国代表大会上的报告中华人人民共和国国家统计局中国统计年鉴孙光德董克用社会保障概论第三版北京中国人民大学出版社，中国老龄工作委员会年度中国老龄事业发展公报正文蔡昉主编年中国人口与劳动问题报告城乡就业问题与对策，北京，社会科学文献出版社，。原新，刘世杰我国人口老龄化原因的人口学因解分析学海陈金磊甄珍李冉上海世博会影响力的定量评估数学模型年李长远日本农村养老保险制度研究山东理工大学学报，曾毅等低生育水平下的中国人口与经济发展北京北京大学出版社林闽钢社会保障国际比较北京科技出版社顾宝昌等低生育水平下的中国人口属截面面积，不予考虑。于是多余截面总计为所以此接管开孔处不需要进行开孔补强。本章小结本章通过对初始数据的处理，进行了以下的计算分析与选择管程的设计，筒体的设计，折流板的设计，管箱筒体的设计，封头的计算，长颈法兰的选择，管板的设计与强度校核，膨胀节的判定，鞍式支座的选用，开孔补强的计算。将固定管板式换热器的主要部件进行了设计，通过对各种文献的学习与分析，对的学习与研究，我们对固定管板式换热器的设计过程有了详细的了解。第四章结果汇总与分析计算结果汇总换热管采用长为，管径，管壁厚的无缝钢管，根据无缝钢管尺寸外形重量及允许偏差中选取普通钢管系列。壳体介质为冷却水，管内介质为压缩空气，两种介质均无较高的腐蚀性，而工作温度气体的最高温度为，所以对材料的抗腐蚀性能要求不高，在此，我们采用了。管程的设计压力为，根据管子的规格与其内压，计算工作强度，与钢管的需用应力相比较，换热管合格。换热管的布管由于采用的是小直径的，考虑到管板的强度和管子所需要清洗的间隙，我们将管间距定为，用正三角形的排列方式进行排列，具体排列方式，我们在上张设计计算中有具体图示表示，换热管束的最大直径为。排布换热管之后，换热管束的最大直径为,所以，我们将壳体的内径设计为，壳体受内压，壳程压力为，根据壳体内径，金属的许用应力，焊接系数等数值，计算出壳体的计算厚度为，由于壳体壁厚最小值为，所以名义厚度定为，然后计算壳体与管束之间的应力，对壳体的强度进行校核，经校核合格。换热管的有效长度为，在这之间，我们设定个折流板，起折流与支撑作用，从左侧管板计算，每，添加个折流板。本次设计我们采用的是弓形折流板，折流板的圆形直径为，略小于壳体内径，为为壳体内径的倍，在标准范围之内。最小厚度为，本次设计定为。折流板上的开孔为。折流板的材料我们选取。管箱筒体的设计与壳体的计算方法相同，由于管箱筒体所受的内压是管程压力，计算厚度为，名义厚度为。由于所有内压较大，为保证其强度，材料我们采用。封头我们采用以内径为基准，长径比短颈为比的标准椭圆，型封头，通过中径公式，得到其计算厚度为，名义厚度为。材料同样采用。根据，选择公称直径为，公称压力选择的长颈对焊法兰标准件，材料选用。将管箱筒体，封头，长径法兰用氩弧焊全焊透方式焊接，成为管箱。在管板设计中，我们将管板的延长部分作为壳体的法兰，根据管箱上的长颈法兰的尺寸，我们根据上，公称直径为，公称压力的法兰进行改制，将螺栓孔圆的直径改为，螺栓书改为，将管板的延长部分制作成与长颈法兰相匹配的平焊法兰。法兰的厚度为，所以我们首先假设管板的厚度为，然后用中的管板计算表验证其厚度在工作状况下是否合格，经的两种介质的换热效果。但它却增加了换热器在原工艺系统中的阻力，这就有可能影响到原系统的正常运行，从而降低了余热回收工作的效率。本次设计我们采用了最为常见的为弓形折流板，这样使流体呈型流动，但是传统的单弓形折流板支承局限壳程流体易产生流动死区，换热面积无法充分利用，因而壳程传热系数低易结垢流体阻力大。