水量不稳定，季节性变化大，年内降水量分 配不均，汛期月份降水量般占全年降水量的 年日照时数小时 年无霜期天部中温带半湿润半干旱季风性气候，季节变化明显， 四季分明。春季少雨，大风较多夏季炎热，降水集中秋季凉爽，温差较大冬季 漫长，寒冷干燥。年平均气温，最低气温零下，最高气温为根 据行西南风，风速季节变化明显。 根据省地震动参数区划工作图，市抗震设防烈度为Ⅷ度，设计地震动加 速度值为，设计特征周期为，设计地震分组为第组。 气象条件市的气候属欧亚大陆东到厂内，交通便捷。占地面积 约亩，整个场地为长方形。场地初勘报告显示“场地内无不良地质作用和地质灾 害存在，场地地质条件稳定，适宜本建筑物的建设”。该地区冬季盛行西北风，夏季 盛行东南风，春季盛地貌单元属 于松辽波状平原之第二松花江河流冲积地貌，原始地势较平坦，地面标高由米 至米，高差为米，原来是片废弃的粘土砖场，属于规划工业用地。距七 家子车站公里，紧临铁路专运线，且铁路专用线可引供水 本项目生产生活及消防用水采用现场地下水，经分析地下水水质良好，经处理 后能满足工厂的生产生活用水需要。 建设场地 本项目建设场地位于省市县红旗农场工业园区内，建厂场地地供水 本项目生产生活及消防用水采用现场地下水，经分析地下水水质良好，经处理 后能满足工厂的生产生活用水需要。 建设场地 本项目建设场地位于省市县红旗农场工业园区内，建厂场地地貌单元属 于松辽波状平原之第二松花江河流冲积地貌，原始地势较平坦，地面标高由米 至米，高差为米，原来是片废弃的粘土砖场，属于规划工业用地。距七 家子车站公里，紧临铁路专运线，且铁路专用线可引到厂内，交通便捷。占地面积 约亩，整个场地为长方形。场地初勘报告显示“场地内无不良地质作用和地质灾 害存在，场地地质条件稳定，适宜本建筑物的建设”。该地区冬季盛行西北风，夏季 盛行东南风，春季盛行西南风，风速季节变化明显。 根据省地震动参数区划工作图，管圈沿集箱静压变化流动阻力系数管子吸热和重位压头不同所引起。对于型连接系统，分配集箱进口到汇集集箱出口间的总压降，它对每管圈均相等。对于平均流量的管圈式中，重位压头前的符号为正系指下降流动时的情况，如为上升流动，则应取负号，对于最小流量的管圈第章热偏差和壁温计算可得设则得通过管圈的流动阻力及由此得到水力不均匀系数为将代入可得式中，为平均流量管与最小流量管中由于集箱静压变化而引起的静压差，可由表查得。.壁温计算沿锅炉管子圆周的热负荷分布实际上是不均匀的。炉膛水冷壁管面向火面靠炉墙，沿管周热负荷分布相差很大，如图.所示。此时由于管子周界上受热不均匀，在径向截面上，如截面，除了沿径向的导热外，还存在着沿圆周方向的导热。东北电力大学本科毕业论文在管子沿圆周均匀受热的条件下，只存在沿径向的导热，在半径为的圆周上，其热负荷与外壁热负荷的关系为即在不均匀受热的条件下，在最大热负荷处，沿纵剖面在处的径向导热量总是小于，称为纵剖面在半径处的热量均流系数，它的物理意义为纵剖面在半径处的实际热负荷与沿圆周以的热负荷均匀加热时处的热负荷的比值。的热负荷均匀加热时沿圆周以处的实际热负荷半径由于在导热系数为常量时，总热量的比值也就是温升的比值，所以热量均流系数也可以表示为温升的比值的温升均匀加热时沿圆周以处的实际温升半径由此可见，在不均匀受热条件下，由于沿管子圆周方向的导热作用，使热负荷分布稍为均匀，所以这种作用称为均流作用，用均流系数来表示。这样，在受热管的壁温计算公式中引入均流系数来修正管壁热负荷，同时考虑计算管中工质温度与管组中该截面工质平均温度的差值，引入工质温度偏差值后，可得管子外壁温度的计算公式为第章热偏差和壁温计算管子内外壁的平均温度为热量均流系数的值可用理论解，借助电子计算机事先进行计算，绘成图表，以供计算之用。式中屏在计算截面处的最大热负荷，计算公式为也可以加装节流圈或者适当增大级减温水的流量，降低管子超温的可能性。结论结论在论文阶段主要完成了以下工作.分析研究了过热器热偏差理论，从结构不均匀热力不均匀流量不均匀三个方面分析了导致过热器热偏差产生的原因。.本文分析了研究造成大型电站锅炉过热器超温的原因，对影响过热器受热面超温爆管的各种因素进行了详细的分析，并给出了主要的预防超温的方法。.分析研究了热偏差管壁温度的计算方法。.以电厂台锅炉为例，开展了变负荷的热力计算，并计算了不同负荷情况下主要受热面的热力特性和焓增，对后屏过热器管排的几个危险点的管壁温度进行了计算和分析，从定量上印证了热力试验的结果。进行了壁温与负荷的关系的数学拟合，并以后屏过热器的安全工作为重点目标，提出了锅炉变负荷变燃料的工作条件限制，并结合实际提出了解决管壁超温的技术方案。.对于今后对电站锅炉屏式过热器超温爆管问题的研究的建议影响屏式过热器超温爆管的因素很多，而且这些影响因素相互之间有联系也有影响，因此在解决现场问题时，定要根据实际情况采取符合实际的措施。对屏式过热器超温爆管的理论研究应用于现场实际时，两者尚有定的差距，不能与现场实际完全符合，因此要加强对现场问题的分析与研究，广泛搜集现场数据和资料，对计算方法等进行验证与改进，通过计算进步分析具体原因。东北电力大学本科毕业论文参考文献赵星海，张卫会，辛国华.电站锅炉后屏过热器管壁温度的数值计算，卢尔康大容量电站锅炉“四管”爆漏调研情况简介.安徽电力技术情报，.薛国琪.机组锅炉过热器的超温与改造.动力工程，.刘振联.金竹山电厂号锅炉过热器爆管原因分析.山西电力技术，.刘纯江.淮北电厂号炉过热器超温和爆管的原因分析.华东电力，.刘如铁.型锅炉受热面超烟气温度管子吸收管束后烟气辐射的受热面积管束间烟气平均温度管束对流受热面积管束辐射受热面积对流放热系数辐射放热系数对每管圈，由于各段管子的或不同，以及角系数不同，所以，应分段计算以上四种吸热量，每段管子的吸热量是四种吸热量的总和，而整个管圈的吸热量是各段管子的吸热量的总和。所以，吸热偏差系数为第章热偏差和壁温计算式中偏差管的吸热量管的平均吸热量水力偏差系数的计算随着径向引入和引出的复杂集箱布置方式在大容量电站锅炉过热器和再热器系统中的广泛应用，以及从集箱角度考虑，同屏各管从集箱不同截面上引入引出结构的采用，方面，同屏各管因其在集箱上位置的不同，进出口压差也不同另方面，各管的流量分布变化将直接影响径向引入集箱的工质向集箱两侧的分配情况，从而影响集箱内工质的静压分布，因此无法采用以往的流量分配计算方法进行各管圈流量分布计算，而应在同时综合考虑集箱效应各管圈阻力系数以及吸热量不同等因素的前提下计算管圈流量。集箱水动力学过热器蛇形管的进出口般均为与集箱相连，进口集箱称为分配集箱，出口集箱称为汇集集箱。沿集箱长度，由于工质速度重位压头和阻力损失的变化，使各点的压力不等，从而影响与其相连的管子的进出口压差，引起各管工质流量分配不均。我国般采用水平布置的集箱，重位压头的影响可以不计。当蒸汽从水平集箱的端部引入和引出时。沿集箱长度压力和流速的变化如图所示。东北电力大学本科毕业论文在分配集箱中，沿工质流向蒸汽流速逐渐减小，动能逐渐转为压力能，压力沿线上升，但因集箱中有流动阻力，部分静压的增量被流动阻力所以抵消，因此分配集箱中压力分布曲线为。分配集箱两端的压力差可以用下式表示式中，集箱内工质的最大速度，即分配集箱进口处的流速静压转换系数，由试验得出，当工质自集箱端部全部截面引入时，.自端部用管接头引入时，.，其中为集箱截面，为管接头截面自端部侧面直角引入时，.。由图可见，分配集箱中的静压变化应为因此，分配集箱中的静压转换系数人可以表示为而集箱中的流动速度按直线分布第章热偏差和壁温计算则由此可得由上述可知，集箱内工质的流动阻力系数与集箱的尺寸有关，主要取决于比值。屏式过热器的集箱较短，系数应当作适当的修正。在汇集集箱中，沿工质流向，蒸汽流速逐渐增大，压力能逐渐转为动能，集箱内压力沿线下降，同时有流动阻力如的影响，实际的压力分布曲线为。汇集集箱两端的压力差可表示为式中，汇集集箱出口处的工质流速静压转换系数，由试验得出，当端部引出时，.当从集箱中部径向引出时，.。转换系数可用下式表示汇集集箱中的值较分配集箱中的要大，因为除摩擦损失外，还有与集箱中纵向气流成交叉的各管子中出来的气流所引起的涡流损失，管子中的蒸汽速度相对于集箱内纵向速度的比值越大，则引起的涡流损失越大。水平集箱两端最大的静压差，可由下面的方法确定。如果以集箱中最大速度截面为起点，即以分配集箱的进口截面和汇集集箱的出口截面作为起点，则可以认为分配集箱与汇集集箱中静压变化的规律相同，离起点处的静压变化可用下式表示如果以相对距离表示，,，则可得由于沿集箱长度的静压是变化的，因而使与之相连的各根管子进出口的压差不等，而且和分配集箱与汇集集箱的连接方式有关。像型连接系统为例，工质从分配集箱的侧端部引入，而从汇集集箱的另侧端部引出。与分配集箱终端处相连接的管子进出口的压差最大，因而有最大的流量而与分配集箱始端处相连接的管子进出口压差最小，因而其流量最小，因此这根管子最为危险，成为这管组中的偏差管。东北电力大学本科毕业论文流量分配不均匀性的大小决定于各管圈进出口静压变化的差值，可由上述集箱内静压变化的规律求得。假定以分配集箱进口截面作为原点，则沿集箱长度，分配集箱中静压变化的分布规律为汇集集箱中静压变化的分布规律经坐标转换得因此，沿集箱长度任截面处总的静压变化为由于汇集集箱是以出口截面处的静压为基准，集箱内任截面处的静压变化将使总的静压变化减少，故上式中汇集集箱的静压变化取用负号。平均流量管截面处总的静压变化为现以代入可得最小流量管位置显然在处，由可得这样可以得出型连接系统中由于集箱静压变化而引起的平均流量管圈与最小流量管圈进出口静压变化的差值为由此就可以求得由于集箱静压变化而引起的水力不均匀性。文献将各种不同过热器集箱连接型式的水力特性制作称为表格