空气侧污垢热阻计算传热系数六校核蒸发温度，所需传热温差即所需蒸发温度为，与假设的基本致。七空气冷却器的主要结构参数蒸发器高度蒸发器长度蒸发器厚度八管内制冷剂压力降沸腾准则数东北电力大学本科毕业论文雷诺准则数摩擦阻力系数平均干度为平均比容为弯头个局部阻力系数摩擦阻力系数制冷机的压力降为相当温度降约。九计算空气侧的阻力干工况下空气侧流动阻力对于错排布置的蒸发器，阻力增加，即湿工况按表修正系数迎风风速水平气流垂直向上气流查得修正系数为，该蒸发器空气侧流动阻力第章冷凝器的设计计算第章冷凝器的设计计算原始参数已知制冷量为的制冷系统，蒸发温度冷却水进口温度传热管采用紫铜肋管,,,肋片外径,肋片的厚度，,平均肋片厚度,肋片节距设计台卧式壳管冷凝器。设计步骤按以下步骤计算计算肋管特性参数以长肋管计算肋管水平部分面积肋管垂直部分面积肋管总外表面积肋化系数肋片当量高度基管平均表面积这样确定冷却水出口温却水进出口温差为，确定冷凝温度取,如取，则求冷凝器热负荷温度为蒸发温度为，查图可得计算平均传热温差求冷却水流量概算所需传热面积假设热流密度,则东北电力大学本科毕业论文初步规划冷凝器结构取管内水流速度等于,则每流程肋管数为取买，这样，管束总长等于如流程数取，则冷凝器传热管有效长度为传热管总根数根。计算制冷剂侧换热系数计算制冷剂侧冷凝换热系数首先，按公式光管管外冷凝换热系数。因为,查物性表可得,,这样其次，按公式计算水平肋管外冷凝换热系数根据公式不凝性气体存在的原因有制冷系统安装完后或检修完毕后，未能彻底把系统中的空气或氮气当用氮气打压时抽尽添加制冷剂或润滑油时，因操作不严格而带入空气制冷系统的低压部分在低于大气压力下工作时，从不严密处漏入空气制冷剂或润滑油在高温下分解金属材料被腐蚀产生不凝性气体。在制冷系统中若存在不凝性气体时的危害有导致冷凝温度升高。不凝性气体在传热面附近形成气膜热阻。使压缩机的排汽压力升高。冷凝器内的总压力排汽压力应是制冷剂蒸气的压力和不凝性气体分压力之和。压缩机排汽温度升高。冷凝压力升高会导致压缩机排汽温度升高，空气大也会使压缩终点温度高。腐蚀性增强。空气进入系统，空气中水分和氧气加剧了对金属材料的腐蚀作用。对氨系统，氨和空气混合，高温下会有爆炸的蒸汽进入活塞是制冷压缩机，被压缩为高压过热蒸汽，通过油分离器将润滑油分离出来，在进入蒸发式冷凝器冷凝后的高压液态氟利昂储存在储液器中，通过干燥器以及回热器和过热器以后，经热力膨胀阀膨胀节流供入直接蒸发空气冷却器低压氟利昂整齐被制冷压缩机吸入，不断进行循环。东北电力大学危险。因此，当系统中有不凝性气体时应及时排出。为了在排放不凝性气体时减少制冷剂的损失，般先用不凝性气体分离器把不凝性气体与制冷剂分离后，再放东北电力大学本科毕业论文出不凝性气体。安全装置制冷系统中常用的安全设备有安全阀熔塞和紧急泄氨器等。安全阀如图为微启式弹簧安全阀，当压力超过规定数值时，阀门自动开启。安全阀可装在压缩机上，连通吸气管和排气管。当压缩机排气压力超过允许值时，阀门开启，使高低压两侧串通，保证压缩机的安全。二熔塞采用不可燃制冷剂时，对于小容量的制冷系统或不满的压力容器，可采用熔塞代替安全阀。如图为熔塞的构造。其中低熔点合金的熔化温度约为以下，合金成分不同，熔化温度也不同，可根据实际需要选用。旦压力容器出现意外事故时，容器内压力骤然升高，温度也随之升高当温度升高到定值时，熔塞中的低熔点合金即熔化，容器中的制冷剂排入大气，从而达到保护设备及人身安全的目的。三紧急泄氨器如图为其结构示意图。氨液从正顶部进入，给水从壳体上部侧面进入。当出现意外紧急情况时，可将给水管的进水阀与氨液泄出阀开启，使大量水与氨液混合，形成稀氨水排入下水道，以防引起严重事故。参考文献彦启森石文星等主编，空气调节用制冷技术第三版中国建筑工业出版社年月彦启森论多联式空调机组暖通空调陈沛霖等编空调与制冷技术手册第二版上海同济大学出版社，年陈光明，陈国邦主编制冷与低温原理北京机械工业出版社，年缪道平，吴业正主编制冷压缩机北京机械工业出版社，年陈芝久等编著制冷装置自动化北京机械工业出版社，年杨世铭，陶文铨编著传热学第三版北京高等教育出版社，年张萍中央空设计实训教程北京中国商业出版社，年月参考文献陆耀庆实用供热空调设计手册北京中国建筑工业出版社，年月郭庆堂简明空调用制冷设计手册北京中国建筑工业出版社，年月周邦宁中央空调选型设备手册北京中国建筑工业出版社，年月电子工业部第十设计研究院空气调节设计手册北京中国建筑工业出版社，年月岳孝方陈汝东制冷技术与应用上海同济大学出版社，年月刘金言给排水暖通，空调百问北京中国建筑工业出版社，年月卜增文空调末端设备安装图集北京中国建筑工业出版社，年月,,肋片效率肋片修正系数这样实际的热流密度取污垢热阻，按公式得这样，实际热流密度计算的传热系数有效。如若。则应重算。计算实际传热面积，布置管束保持上述确定的冷凝器有效管长为第章蒸汽压缩式制冷系统第章蒸汽压缩式制冷系统将压缩机蒸发器冷凝器和节流机构四大部件以及必要的辅助设备用管道连接起来，就组成了蒸气压缩式制冷系统。本章将介绍蒸气压缩式制冷系统的典型流程，制冷系统中的制冷剂管道和水系统制冷机组以及制冷机房的设计。氟里昂系统流程图为氟利昂制冷系统流程图。氟利昂系统工作原理低压氟利昂则蒸发器进出口制冷剂状态参数循环量为取制冷剂质量流速,则并列肋管的路数为取,管内实际制冷剂质量流速取本科问题就要寻找出问题的起因，即使很麻烦也要坚持查下去，只有坚持才是解决问题的最好的办法。而不是想当然的将问题放在旁。老师和同学的热心指导和帮助，给了我很大的鼓舞，使我在遇到困难的时候没有止步，而是奋勇向前克服难题。在老师和同学的建议中获得了丰厚的经验。相信这些宝贵的经验将对我的今后的人生产生无与伦比的影响。在此，最后由衷地对所有帮助和指导过我的老师和同学表示真诚的感谢。桂林电子科技大学毕业论文设计专用纸第页共页参考文献,思科网络技术学院教程接人人民邮电出版社，思科网络技术学院教程交换和无线人民邮电出版社,,思科网络技术学院教程路由协议和概念人民邮电出版社，美著范建华胥光辉张涛等译谢希仁校详解机械工业出版社美拉默尔,著，程代伟等译学习指南中文第六版电子工业出版社易建勋姜腊林史长琼著计算机网络设计第版人民邮电出版社,著严伟,潘爱民译计算机网络第版清华大学出版社邓吉，张奎亭，罗诗尧著网络安全攻防实战电子工业出版社，著，葛建立吴剑章译路由技术第二版，人民邮电出版社企业网络工程技术蓝狐网络工程师实训系列教材美弗鲁姆，西瓦萨布拉玛尼安，弗拉姆著刘大伟，张芳译学习指南北京人民邮电出版社,桂林电子科技大学毕业论文设计专用纸第页共页附录主要设备的配置信息,,桂林电子科技大学毕业论文设计专用纸第页共页桂林电子科技大学毕业论文设计专用纸第页共页,桂林电子科技大学毕业论文设计专用纸第页共页,,,,桂林电子科技大学毕业论文设计专用纸第页共页,,,,,,桂林电子科技大学毕业论文设计专用单击在线付款链接，显示确认订单信息界面，如图图管理订单界面实现订单管理过程如下计算所有订单价款总额和商品名称。获取用户姓名，地址，联系电话。从表中查询保存的用户的姓名，地址，联系电话。找到相关用户的姓名，地址，联系电话，并显示。显示用户信息。订单信息商品名称货款元收货地址联系电话与收货地址代码同上。单击确定订单信息界面的提交按钮，进入网银在线付款界面，用户付款后，如果返回支付状态为，则表示支付成功,同时更新商品库存否则表示付款失败或出现问题。文件只处理支付状态为的情况。代码如下如果用户支付金额等于总价款，表示交易成功，则更新所有订单的已付款，已付款金额等于商品总价。获取购买数量。库存库存商品库存量减去成功购买数量为当前库存量。后台登陆界面图管理界面在该系统中，只有系统管理员和普通管理员才可以进入管理界面时，需要判断用户的权限。在其他文件中也需要判断当前用户是否为管理员，因此把判断当前用户是否为管理员的操对于计算机的资源占用率过高造成的吧，重启了下自己的电脑又成功了。总而言之，这次毕业设计不仅让我提高了网络技术，还让我懂得了如何排错，如何处理各种技术之间的关系。在本次对湘潭大学的校园网络规划与设计，还让我了解到了，需要设计好个稳定安全的校园网络是非常不容易的，设计过程中需要考虑很多的问题，也会遇到很多的困难，比如说设备的选取校园网络的区域的划分技术的选取及实现等，但是，通过本次校桂林电子科技大学毕业论空气侧污垢热阻计算传热系数六校核蒸发温度，所需传热温差即所需蒸发温度为，与假设的基本致。七空气冷却器的主要结构参数蒸发器高度蒸发器长度蒸发器厚度八管内制冷剂压力降沸腾准则数东北电力大学本科毕业论文雷诺准则数摩擦阻力系数平均干度为平均比容为弯头个局部阻力系数摩擦阻力系数制冷机的压力降为相当温度降约。九计算空气侧的阻力干工况下空气侧流动阻力对于错排布置的蒸发器，阻力增加，即湿工况按表修正系数迎风风速水平气流垂直向上气流查得修正系数为，该蒸发器空气侧流动阻力第章冷凝器的设计计算第章冷凝器的设计计算原始参数已知制冷量为的制冷系统，蒸发温度冷却水进口温度传热管采用紫铜肋管,,,肋片外径,肋片的厚度，,平均肋片厚度,肋片节距设计台卧式壳管冷凝器。设计步骤按以下步骤计算计算肋管特性参数以长肋管计算肋管水平部分面积肋管垂直部分面积肋管总外表面积肋化系数肋片当量高度基管平均表面积这样确定冷却水出口温却水进出口温差为，确定冷凝温度取,如取，则求冷凝器热负荷温度为蒸发温度为，查图可得计算平均传热温差求冷却水流量概算所需传热面积假设热流密度,则东北电力大学本科毕业论文初步规划冷凝器结构取管内水流速度等于,则每流程肋管数为取买，这样，管束总长等于如流程数取，则冷凝器传热管有效长度为传热管总根数根。计算制冷剂侧换热系数计算制冷剂侧冷凝换热系数首先，按公式光管管外冷凝换热系数。因为,查物性表可得,,这样其次，按公式计算水平肋管外冷凝换热系数根据公式不凝性气体存在的原因有制冷系统安装完后或检修完毕后，未能彻底把系统中的空气或氮气当用氮气打压时抽尽添加制冷剂或润滑油时，因操作不严格而带入空气制冷系统的低压部分在低于大气压力下工作时，从不严密处漏入空气制冷剂或润滑油在高温下分解金属材料被腐蚀产生不凝性气体。在制冷系统中若存在不凝性气体时的危害有导致冷凝温度升高。不凝性气体在传热面附近形成气膜热阻。使压缩机的排汽压力升高。冷凝器内的总压力排汽压力应是制冷剂蒸气的压力和不凝性气体分压力之和。压缩机排汽温度升高。冷凝压力升高会导致压缩机排汽温度升高，空气大也会使压缩终点温度高。腐蚀性增强。空气进入系统，空气中水分和氧气加剧了对金属材料的腐蚀作用。对氨系统，氨和空气混合，高温下会有爆炸的蒸汽进入活塞是制冷压缩机，被压缩为高压过热蒸汽，通过油分离器将润滑油分离出来，在进入蒸发式冷凝器冷凝后的高压液态氟利昂储存在储液器中，通过干燥器以及回热器和过热器以后，经热力膨胀阀膨胀节流供入直接蒸发空气冷却器低压氟利昂整齐被制冷压缩机吸入，不断进行循环。东北电力大学