属截面面积，不予考虑。于是多余截面总计为所以此接管开孔处不需要进行开孔补强。本章小结本章通过对初始数据的处理，进行了以下的计算分析与选择管程的设计，筒体的设计，折流板的设计，管箱筒体的设计，封头的计算，长颈法兰的选择，管板的设计与强度校核，膨胀节的判定，鞍式支座的选用，开孔补强的计算。将固定管板式换热器的主要部件进行了设计，通过对各种文献的学习与分析，对的学习与研究，我们对固定管板式换热器的设计过程有了详细的了解。第四章结果汇总与分析计算结果汇总换热管采用长为，管径，管壁厚的无缝钢管，根据无缝钢管尺寸外形重量及允许偏差中选取普通钢管系列。壳体介质为冷却水，管内介质为压缩空气，两种介质均无较高的腐蚀性，而工作温度气体的最高温度为，所以对材料的抗腐蚀性能要求不高，在此，我们采用了。管程的设计压力为，根据管子的规格与其内压，计算工作强度，与钢管的需用应力相比较，换热管合格。换热管的布管由于采用的是小直径的，考虑到管板的强度和管子所需要清洗的间隙，我们将管间距定为，用正三角形的排列方式进行排列，具体排列方式，我们在上张设计计算中有具体图示表示，换热管束的最大直径为。排布换热管之后，换热管束的最大直径为,所以，我们将壳体的内径设计为，壳体受内压，壳程压力为，根据壳体内径，金属的许用应力，焊接系数等数值，计算出壳体的计算厚度为，由于壳体壁厚最小值为，所以名义厚度定为，然后计算壳体与管束之间的应力，对壳体的强度进行校核，经校核合格。换热管的有效长度为，在这之间，我们设定个折流板，起折流与支撑作用，从左侧管板计算，每，添加个折流板。本次设计我们采用的是弓形折流板，折流板的圆形直径为，略小于壳体内径，为为壳体内径的倍，在标准范围之内。最小厚度为，本次设计定为。折流板上的开孔为。折流板的材料我们选取。管箱筒体的设计与壳体的计算方法相同，由于管箱筒体所受的内压是管程压力，计算厚度为，名义厚度为。由于所有内压较大，为保证其强度，材料我们采用。封头我们采用以内径为基准，长径比短颈为比的标准椭圆，型封头，通过中径公式，得到其计算厚度为，名义厚度为。材料同样采用。根据，选择公称直径为，公称压力选择的长颈对焊法兰标准件，材料选用。将管箱筒体，封头，长径法兰用氩弧焊全焊透方式焊接，成为管箱。在管板设计中，我们将管板的延长部分作为壳体的法兰，根据管箱上的长颈法兰的尺寸，我们根据上，公称直径为，公称压力的法兰进行改制，将螺栓孔圆的直径改为，螺栓书改为，将管板的延长部分制作成与长颈法兰相匹配的平焊法兰。法兰的厚度为，所以我们首先假设管板的厚度为，然后用中的管板计算表验证其厚度在工作状况下是否合格，经的两种介质的换热效果。但它却增加了换热器在原工艺系统中的阻力，这就有可能影响到原系统的正常运行，从而降低了余热回收工作的效率。本次设计我们采用了最为常见的为弓形折流板，这样使流体呈型流动，但是传统的单弓形折流板支承局限壳程流体易产生流动死区，换热面积无法充分利用，因而壳程传热系数低易结垢流体阻力大。检验合格。另，由于工作温度小于摄氏度，而工作压力为，而管子的管径较小，管子的材料为而管板的材料为，管板强度大于管子强度，所以管束和管板的连接，我们采用了胀接。然后我们对是否安装膨胀节的三个条件进行计算，计算得出本设计不需要增加膨胀节，经分析是三种情况的原因壳体与管束在工作条件下的平均金属温度差没有超过二壳程与管程的工作压力属于中低压，不会对材料造成过大的压力负荷三我们在选用材料的时候，对其力学性能留出了较大的空间，能够保证换热器在正常工作下，不会发生危险和事故。其他附件的设计与选择本固定管板式换热器共有壳程进出口，管程进出口共个接口表管口接管数据管径壁厚长度材料壳程入口号钢壳程出口号钢管程入口号钢管程出口号钢具体管口表，详见装配图。另，本设计壳体与管箱连接处的垫片采用，石棉橡胶板垫片。壳程出口接管配有平焊法兰个，选用公称半径，公称压力为的平焊法兰。在装配的时候共配有螺母个，材料为,螺栓个，材料为。采用直径为的拉杆，气宗有根拉杆长，根拉杆长，材料选择。根据本换热器的净重质量，再考虑到其工作时的预估重量，我们选用公称直径为的重型鞍式支座。最后我们进行开孔补强计算，经过计算得出，处管口的开孔均不需要开孔补强。本章小结本章首先对第三章的内容进行了汇总，并对其中些在设计过程中没有阐述清楚的内容进行解释，然后再第二节中对些附件进行了选择与描述，进步完善了本次换热器的设计，基本完成了本次的设计。第五章总结设计中存在的问题本设计在计算，零件的设计与选择，选材，到最后的绘制工程图纸等方面没有出现较大的失误与遗漏，但还是有些不足之处。换热管的设计问题本次设计，我们以工作压力工作温度换热面积介质等为初始条件进行计算。由于本固定管板式换热器的安装位置与安装要求需要较小的筒径。在壳体直径相同的状况下，管径越小，便可以得到较大的换热面积，所以，我们在这里采用较小的管径，较多的管数来达到要求。由于管程与壳程的介质分别为压缩空气与冷却水，无较强的腐蚀性，并且工作温度不高，在考虑到设计经济条件的原因，没有不采用不锈钢钢，而是从铜管与普通钢管中进行选取。由于筒径的限制，最终将管径定为，较小的管径，首先考虑到的材料为铜，铜的传热率较高，并且延展性和韧性较好，作为小直径的换热管，是较好的选择，但是经过强度的测试，铜管的强度无法达到标准，只好重新选择普通钢管。最后将材料定位，根据,其中的系列钢管数据，我们选择了管径为，厚度为规格的钢管作为换热管。经校核，强度达到标准。但是在传热效率方面，相较于相同直径的铜管，或者较大直径的钢管有着定的差距。折流板的设计问题折流板是固定管板式换热器中的重要的组成部分。为提高管外流体的传热系数，通常在壳体内设置折流板，折流板的作用是提高壳程流体速度，迫使流体按规定路程多次横向通过管束，增强流体湍流程度，以提高流经换热器。所以在范围内多余的管壁截面面积是,在范围内管壁没有承压任务，所以除管壁的厚度附加量外都是多余厚度，于是在范围内多余的管壁金属截面面积是，所以焊缝金材料象，弘扬独特的企业文化品牌形象是个企业的灵魂，对于企业的发展起着决定性的作用。因此，作为个国际性的餐饮企业，就必须建立好自身的品牌形象，弘扬企业文化，以增加知名度及社会认可度。肯德基以全新的西式饮食形式进入中国市场，如果没有个良好的品牌形象，很难让国内的消费者去接受这个西洋快餐。由于市场营销学教程北京中国人民大学出版社，宁海峰国际营销策略分析企业科技与发展，吴江伟本土化肯德基的中国味道全球品牌网，庞进，梁秀芳麦当劳和肯德基在华经营策略的文化本土化的比较沧州师范专科学校学报，刘璇对西班牙烧鞋事件的反思，中华人民共和国新闻出版总署，仪安平从秒杀门危机看肯德基营销风险现代商贸工业，李克澎肯德基在中国营销策略浅说市场周刊管理探索，高鸿业西方经济学中国北京中国人民大学出版社，杨明刚肯德基在中国的市场营销策略中国广告，致谢值此论文完成之际，我怀着激动的心情，谨向所有关心我，支持我完成论文的老师朋友同学及亲人致以真诚的谢意。感谢我的论文指导老师王莉，论文是在老师的悉心指导下完成的。论文从定题写大纲修改直至定稿，无不凝聚着老师的关怀和指导。感谢悉心指导我的老师,感谢帮助过我的同学,吴智鹏年月附肯德基在国内品牌的建立与发展调查问卷请问您的性别单选题男女请问您的年龄阶段是单选题岁以下岁岁岁岁岁岁以上您般多长时间去次肯德基单选题我不喜欢肯德基年次半年次个月次个月次经常去您对肯德基食品的定价怎么看单选题太贵，接受不了还可以，可以接受很好，能吃得起您每次去大概消费多少单选题元以下以上请问您般习惯什么时候前往肯德基就餐单选题早餐午餐晚餐看情况般在什么情况下您会选择肯德基单选题个人无聊时和朋友约会时时间紧，需要马上解决吃饭问题累了找地方休息带小朋友出来时您在肯德基消费般会点些什么多选题新产品饮料或甜品汉堡套餐自己喜欢的单品您觉得肯德基食品营养搭配合理吗单选题合理不合理无所谓肯德基推出新品，您愿意去尝试吗单选题立即尝试偶尔会每次的选择都不同如果你喜欢肯德基是为什么多选题东西确实好吃环境舒适速度快小孩子喜欢种类多有特色，可供选择您对肯德基的服务态度满意吗单选题很满意般不满意在消费过程中，以下哪点让您最为不满多选题排队时间过长找不着座位服务态度不好卫生条件不到位对于肯德基的外卖服务，你的看法是单选题很不错，正合我意用处不大，偶尔会派上用场没什么关系，我不会叫外卖您认为肯德基在新产品的促销方面做得怎样单选题很全面，绝大部分顾客都知道还可以，有部分顾客知道不到位，仅有极少数顾客知道肯德基推出的适应中国饮食传统的餐品，例如粥油条豆浆等，对此你有何看法单选题非常好，符合我的要求有时可以考虑不会购买，无法代替传统的饮食没有必要推出此类产品您认识肯德基新品通常通过哪个媒介单选题媒体广告宣传单朋友推荐店员推荐你个人认为，肯德基与麦当劳的最大区别是什么单选题主打食品不同店面设计与环境服务态度营销的策略市场定位关于洋快餐业的些负面新闻如肯德基的豆浆粉事件等，你是如何看待的填空属截面面积，不予考虑。于是多余截面总计为所以此接管开孔处不需要进行开孔补强。本章小结本章通过对初始数据的处理，进行了以下的计算分析与选择管程的设计，筒体的设计，折流板的设计，管箱筒体的设计，封头的计算，长颈法兰的选择，管板的设计与强度校核，膨胀节的判定，鞍式支座的选用，开孔补强的计算。将固定管板式换热器的主要部件进行了设计，通过对各种文献的学习与分析，对的学习与研究，我们对固定管板式换热器的设计过程有了详细的了解。第四章结果汇总与分析计算结果汇总换热管采用长为，管径，管壁厚的无缝钢管，根据无缝钢管尺寸外形重量及允许偏差中选取普通钢管系列。壳体介质为冷却水，管内介质为压缩空气，两种介质均无较高的腐蚀性，而工作温度气体的最高温度为，所以对材料的抗腐蚀性能要求不高，在此，我们采用了。管程的设计压力为，根据管子的规格与其内压，计算工作强度，与钢管的需用应力相比较，换热管合格。换热管的布管由于采用的是小直径的，考虑到管板的强度和管子所需要清洗的间隙，我们将管间距定为，用正三角形的排列方式进行排列，具体排列方式，我们在上张设计计算中有具体图示表示，换热管束的最大直径为。排布换热管之后，换热管束的最大直径为,所以，我们将壳体的内径设计为，壳体受内压，壳程压力为，根据壳体内径，金属的许用应力，焊接系数等数值，计算出壳体的计算厚度为，由于壳体壁厚最小值为，所以名义厚度定为，然后计算壳体与管束之间的应力，对壳体的强度进行校核，经校核合格。换热管的有效长度为，在这之间，我们设定个折流板，起折流与支撑作用，从左侧管板计算，每，添加个折流板。本次设计我们采用的是弓形折流板，折流板的圆形直径为，略小于壳体内径，为为壳体内径的倍，在标准范围之内。最小厚度为，本次设计定为。折流板上的开孔为。折流板的材料我们选取。管箱筒体的设计与壳体的计算方法相同，由于管箱筒体所受的内压是管程压力，计算厚度为，名义厚度为。由于所有内压较大，为保证其强度，材料我们采用。封头我们采用以内径为基准，长径比短颈为比的标准椭圆，型封头，通过中径公式，得到其计算厚度为，名义厚度为。材料同样采用。根据，选择公称直径为，公称压力选择的长颈对焊法兰标准件，材料选用。将管箱筒体，封头，长径法兰用氩弧焊全焊透方式焊接，成为管箱。在管板设计中，我们将管板的延长部分作为壳体的法兰，根据管箱上的长颈法兰的尺寸，我们根据上，公称直径为，公称压力的法兰进行改制，将螺栓孔圆的直径改为，螺栓书改为，将管板的延长部分制作成与长颈法兰相匹配的平焊法兰。法兰的厚度为，所以我们首先假设管板的厚度为，然后用中的管板计算表验证其厚度在工作状况下是否合格，经的两种介质的换热效果。但它却增加了换热器在原工艺系统中的阻力，这就有可能影响到原系统的正常运行，从而降低了余热回收工作的效率。本次设计我们采用了最为常见的为弓形折流板，这样使流体呈型流动，但是传统的单弓形折流板支承局限壳程流体易产生流动死区，换热面积无法充分利用，因而壳程传热系数低易结垢流体阻力大。