换算为管路条件，下，未溶解天然气的密度天然气粘度的计算由式式中天然气的温度天然气在标准状况下的相对密度管线的选取与校核液相密度和粘度的计算液相密度初选管径气液混合物总流量为总假设气液混合物流速为，则由得取的管线，则实际流速为三相分离器到缓冲罐间输油管线计算流速计算考虑到三相分离器和管路的有效利用问题，从进站阀组到油气水三相分离器选用条管线，再分到三台分离器，这样可以减小分配不均的缺陷。气液混合总流量为总假定气液混合物的流速为，则管径取的管线，则实际流速为三相分离器到缓冲罐输油管线的计算三相分离器出口温度为，原油含水率为左右，此时油的密度，管线的选取与校核则总总，总选管线，则实际流速为管线压降的计算三相分离器到缓冲罐的管线如图所示。局部摩阻按达西公式计算表三相分离器到缓冲罐间的当量长度览管线规格元件出油阀闸阀闸阀大小头过滤器流量计弯头弯官弯头闸阀转弯三通弯头个数管线的选取与校核摩阻管线的计算选的管线。由知实际流速为计算实例局部摩阻的计算管线管线管线管线的局部摩阻为管线的局部摩阻为管线的局部摩阻为管线的选取与校核沿程摩阻的计算，属于水力光滑区高程压降计算总压降为该段管线采用地上管墩铺设，外面采用保温层，温降很小可以忽略。缓冲罐到循环泵之间管线的计算此段管路中液相的物性和从三相分离器到缓冲罐间管路的物性相近，密度，粘度，。选用条的管线，实际流速为，此段管长约为。局部摩阻的计算此段管线含有个弯头个截止阀和个过滤器。沿程摩阻的计算管理第版石油大学出版社苗成武江士昂等编油田油气集输设计手册第版石油工业出版社王锁琴王国轩等编泵产样品第版机械工业出版社杨筱衡张国忠编著管道设计与管理第版石油大学出版社大庆油田科学设计院编油气集输储运设计手册大庆油田科学设计院中国石油天然气总公司规划设计院原油和天然气工程建设站厂场总图设计规范石油工业出版社中华人民共和国石油天然气行业标准石油工程制图标准石油工业出版社，，取缓冲罐液位于循环泵入口高差为，则高程差压降为所以，循环泵到电脱水器之间管线的计算管线的选取与校核选管径，取管线长为，则沿程摩阻为局部摩阻主要考虑转子流量计，取取电脱水器和缓冲罐的液位大致相等，所以高程压差为所以此段管路总压降为电脱水器到加热炉之间管线的计算从电脱水器出来的原油为纯净原油，含水，按计算此条件下，油品的密度选的管线，则实际流速为压降计算，属于水力光滑区取，局部摩阻计算，取当量长度，管线的选取与校核加热炉到稳定区之间管线的计算，，选的管线，则实际流速为，属于水力光滑区取，高差为，设此段中局部摩阻为沿程摩阻的，则总压降为稳定区到外输泵之间的管线计算取原油稳定塔内稳定液位为选的管线，长度约为，稳定塔出口压力为沿程摩阻为取当量长度事故罐到循环泵之间管线的计算选的管线，长度取，属于水力光滑区，沿程摩阻损管线的选取与校核失取局部摩阻为沿程摩阻的，则总压降为中国石油大学华东本科毕业设计论文结论经过设计与计算该联合站主要布置为储罐区生产工艺区消防区污水处理区气体处理区和辅助生产区。站内主要工艺流程包括有泵密闭流程无泵密闭流程和停电流程事故流程。在设计中，首先根据任务书和当地的实际情况进行了站址的选择和设计方案的确定，然后在基本参数及热力和水力计算之后进行了站内设备设施及管线管径的选取，本站共选了四台三相分离器两台缓冲罐四台电脱水器两台加热炉三台循环泵两台外输泵台污油泵四座原油储罐。在此基础上设计并完成了总平面布置图根据总平面布置图进行了水力校核计算，设计了合理的工艺流程并绘制了工艺流程图，同时设计了泵房的工艺安装图中国石油大学华东本科毕业设计论文致谢通过近半个学期的毕业设计，我更深地