（定稿）甘孜州雪域俄色30万亩基地建设项目立项申报材料4（喜欢就下吧）

其与进线的限时速断样，故用电磁式电流继电器，电流整定范围为。

灵敏度校验也同进线限时速断校验样，校验合格。

主变压器保护主变压器设置瓦斯保护温度保护差动保护过流保护过负荷保护等保护。

瓦斯保护按常规保护，即重瓦斯时动作于调闸，轻瓦斯时动作于信号。

温度保护时启动风冷，时动作于信号。

主变差动保护矿区变电所主变压器是两台变压器，连接组为，采用型差动继电器保护。

网络参数母线归算至平均电压为的最大运行方式三相短路电流为，最小运行方式下的两相短路电流为母线归算至平均电压为的最大运行方式三相短路电流为。

把侧短路参数归算到侧后，最大运行方式三相短路电流为，最小运行方式两相短路电流为。

下面对差动保护进行整定计算。

计算变压器各侧次额定电流，选出电流互感器变比，并计算各侧大学毕业设计论文说明书电流互感器二次回路额定电流，计算结果如下表。

名称各侧数值侧侧各侧额定电流接线方式计算变比选择变比二次回路电流首先确定基本侧，基本侧是指继电器中差动线圈的首端正极性。

由上表可以看出，侧电流互感器二次回路电流电流大于侧，因此确定侧为基本侧。

计算保护装置基本侧次动作电流，按躲过穿越性故障时的最大不平衡电流躲过变压器空载投入或故障切除后电压恢复时的励磁涌流躲过二次回路断线电流三个条件计算，取其最大者为基本侧次动作电流。

以下进行计算。

由以上计算，应按躲过外部故障不平衡电流的条件，选用侧次动作电流，确定差动线圈基本侧匝数平衡线圈分别接于侧及侧。

计算基本侧继电器动作电流侧工作匝数匝取匝大学毕业设计论文说明书侧继电器实际动作电流为。

确定侧平衡线圈的匝数匝取匝侧继电器的实际动作电流为计算由于实用匝数与计算匝数不等而产生的相对误差且相差很小，故不保护范围可按下式计算。

，当时当时，式中避雷针高度高度影响系数。

米时，。

双支等高避雷针其保护范围可按下式计设备新材料新结构，使配电装置设计不断创新，做到技术先进经济合理运行可靠维护方便。

具体应遵循节约用地运行安全和操作巡视方便便于检修和安装节约用材降低造价等原则。

配电装置布置配电装置配电装置采用屋外布置形式，其优点是接线系统清晰，误操作机会少，基建费用低，易于改扩建其缺点是占地面积较大。

配电装置配电装均为屋内布置。

设有配电室电抗器室控制值班室电容器室低压配电室以及检修室和工具室。

当出线不带电抗器时，般采用成套开关柜单层布置当出线带电抗器时，般采用三层或两层装配式布置。

大学毕业设计论文说明书变电所布置平面图变电所总占地面积计划为，不会超过。

变电所室内外布置平面图见图。

变电所断面布置图见图。

图平面布置图图断面布置图大学毕业设计论文说明书变电所继电保护拟定继电保护是保证安全供电和保证电能质量的重要部分。

保护装置设置适当，能减少停电事故，限制停电范围，缩短停电时间设置不当，有可能增加停电事故，影响供电质量。

为此本设计的保护系统根据迅速灵敏和可靠性进行了综合考虑。

变电所继电保护配置情况以下对矿区变电所继电保护装置情况做下总体的介绍。

变电所进线侧断路器设定时限过流保护主变压器设置瓦斯保护温度保护差动保护过流保护过负荷保护等种保护母联保护由变压器的后备保护来实现，设置限时速断保护，作为配出线过流保护的后备，采用电流速断为配出线电流速断保护的后备出线，对于井下变电所附近的低压变压器以及较长的线路设置速断保护和过流保护，过流保护的动作时间为对出线较短的线路和电容器般只设无时限的过流保护。

电容器的继电保护，对电容器组和断路器之间连接线的短路，装设瞬时速断和定时限过流保护内部故障采用熔断器保护，另外还有过电压保护和低电压保护。

进线保护进线设置限时速断和过流保护。

限时速断保护的整定计算动作电流由第三章的表可知，母线上的最大三相短路电流为，则次动作电流大学毕业设计论文说明书限时速断保护的接线方式采用型接线，接线系数，电流继电器选用电磁型继电器，返回系数，但限时速断无须考虑返回系数，申沟站进线开关的变比为，则二次动作电流由计算，选用电磁式电流继电器，电流整定范围为。

灵敏度检验查表可知，母线上的最小二相短路电流为，则符合要求动作时限过流保护的整定计算动作电流该站的总负荷约为，则进线的最大长时负荷电流为次动作电流过流保护的接线方式是选用二相三继电器接线可以提高远后备保护的灵敏度，接线系数，选用电磁型算，两针外侧的保护范围可按单针计算方法确定，两针间的保护范围应按通过两针顶点及保护范围上部边缘最低点的圆弧来确定，点的高度按下式计算上式中为两针间的距离，高度影响系数。

水平面上保护范围的侧宽度可按下式计算本变电站有三根避雷针，高度都为米，其中每两根之间的保护范围外测，可按两根时计算。

距离米距离米大学毕业设计论文说明书距离米保护物的高度为米计算两只避雷针的保护范围见图。

大学毕业设计论文说明书图两等高避雷针保护范围三只避雷针的保护范围见图所示。

图变电所避雷针简图变电所接地保护矿山地面变电所属于高压系统，仅靠自然接地体其接地电阻是不能满足要求的，还应该设人工接地装置，即设置保护接地网，通常是把圆钢，扁钢等垂直打入地下，结冻层以下组成水平接地网，为了减小接触电压和跨步电压，应尽量使电位分布均匀。

为此在环形接地网中间加装相互平行的圆钢或扁钢均压带，在电气设备周围加装局部接地回路，人员经常出入口处考虑到人身安全，应加装帽檐式均压带。

确定接地电阻接地作提供资料。

绘制稳性插值曲线如下图稳性插值曲线横摇角船舶横摇角参照法规第五篇第八章节相关要求进行计算。

法规相关要求航行于级或级航区的船舶，应考虑被浪对船舶横摇的影响对圆舭形船舶，横摇角按下式计算度其中分别按本节至计算所得的系数，其他具体参数选择参照法规规定进行选取。

横摇角计算过程列表如下表横摇角计算单位满载出港满载到港压载出港压载到港自摇周期查表查表横摇角度进水角和极限静倾角船舶进水角参照法规第五篇第八章相关要求进行计算，船舶极限静倾角参照相关要求进行计算。

法规相关要求计算复原力臂曲线时，应计及进水角开口的影响船舶横倾至舷外水能从未封闭开口处进入船体内部时的最小横倾角称为进水角虽有风雨密装置，但航行中不能保持关闭的开口，亦应视作进水角开口在航行中能封闭的舷窗以及露天甲板上的空气管和水不能太量流入的小开口等，可不视作进水角开口当以干舷甲板上的舱口围板和舱室及舱棚门槛的顶缘作为进水角开口时客货舱口围板除外，若舱口围板和舱室及舱棚门槛的高度大于本法规第篇所规定的标准高度，则只取标准高度计入。

船舶的极限静倾角，应为干舷甲板边缘入水角或舭部中点出水角，取小者，如干舷甲板下设有活动舷窗，极限静倾角应为舷窗下缘入水角。

设有舷伸甲板的船舶，极限静倾角应为舷伸甲板边缘入水角。

根据法规要求，综合总布置的设计，本电流继电器，返回系数，变比为，则二次动作电流由计算，选用电流继电器，电流整定范围为灵敏度检验近后备灵敏度检验大学毕业设计论文说明书查表可知，母线上的最小二相短路电流为，则本末进合格远后备灵敏度检验查表可知，母线上的最小二相短路电流为，则合格动作时间母联开关保护母联开关设置速断保护。

其与进线的限时速断样，故用电磁式电流继电器，电流整定范围为。

灵敏度校验也同进线限时速断校验样，校验合格。

主变压器保护主变压器设置瓦斯保护温度保护差动保护过流保护过负荷保护等保护。

瓦斯保护按常规保护，即重瓦斯时动作于调闸，轻瓦斯时动作于信号。

温度保护时启动风冷，时动作于信号。

主变差动保护矿区变电所主变压器是两台变压器，连接组为，采用型差动继电器保护。

网络参数母线归算至平均电压为的最大运行方式三相短路电流为，最小运行方式下的两相短路电流为母线归算至平均电压为的最大运行方式三相短路电流为。

把侧短路参数归算到侧后，最大运行方式三相短路电流为，最小运行方式两相短路电流为。

下面对差动保护进行整定计算。

计算变压器各侧次额定电流，选出电流互感器变比，并计算各侧大学毕业设计论文说明书电流互感器二次回路额定电流，计算结果如下表。

名称各侧数值侧侧各侧额定电流接线方式计算变比选择变比二次回路电流首先确定基本侧，基本侧是指继电器中差动线圈的首端正极性。

由上表可以看出，侧电流互感器二次回路电流电流大于侧，因此确定侧为基本侧。

计算保护装置基本侧次动作电流，按躲过穿越性故障时的最大不平衡电流躲过变压器空载投入或故障切除后电压恢复时的励磁涌流躲过二次回路断线电流三个条件计算，取其最大者为基本侧次动作电流。

以下进行计算。

由以上计算，应按躲过外部故障不平衡电流的条件，选用侧次动作电流，确定差动线圈基本侧匝数平衡线圈分别接于侧及侧。

计算基本侧继电器动作电流侧工作匝数匝取匝大学毕业设计论文说明书侧继电器实际动作电流为。

确定侧平衡线圈的匝数匝取匝侧继电器的实际动作电流为计算由于实用匝数与计算匝数不等而产生的相对误差且相差很小，故不保护范围可按下式计算。

，当时当时，式中避雷针高度高度影响系数。

米时，。

双支等高避雷针其保护范围可按下式计