（定稿）港区油品码头工程立项申报材料1（喜欢就下吧）

淋酸密度由式得填料除沫层阻力除沫层填料采用陶瓷环，堆放高度则除沫层阻力。

填料塔阻力阻填料层持酸量持酸量硫酸液膜厚度填料面积润湿率查文献图润湿率与液膜厚度的关系得水的液膜厚度为，校正系数。

则硫酸的液膜厚度经校正后为。

则填料层持酸量塔高在填料层高度确定后，其它部位的高度均根据装配和工作空间高度来决定，具体尺寸为下气室包括进气出酸管高度分酸管槽高度球拱或砖拱高度除沫层与空间高度填料层高度布酸层高度全塔总高度。

中间吸收塔的工艺计算进塔气温，出塔气温进塔气体压力，出塔气体压力。

进塔气量或，其中吸收率。

出塔气量或，其中大气压。

塔径的计算平均气体流量现取空塔速度，则塔径取塔径则实际空塔速度塔横截面积为填料面积式中吸收量吸收速度系数吸收推动力，。

吸收量吸收速度系数吸收推动力进气分压出气分压将以上计算结果代入式得填料面积填料高度填同干燥塔，选用尺寸为的瓷质矩鞍形填料为吸收层。

由式得填压力降大，是个必须严格控制的参数。

在时，定焊接压力下，随着焊接电流的增加，内部热源发热量急剧增加，熔核尺寸在稳定增大，当板件翘离限制熔核直径进步扩大和温度场进入稳定状态后，也就标志着形核所需的热量达到了最大焊核就不会继续增大，而多余的热量就会逐渐散失。

在此过程中若电流变大，剩余热量就越多，温度场温度就会越高，这就会使熔核组织过热，晶粒进步长大，组织也就变得粗大，而且热影响区的范围也会变宽，其组织也会粗化，从而使接头的性能下降。

另外也会产生飞溅面对接头的性能进步产生不利的影响。

如图所示为组参数点焊接头有飞溅产生。

组组图焊核疲劳裂断失效形貌湖北工业大学毕业设计论文图组参数点焊接头飞溅焊接电流是影响焊点质量的主要因素，当其它参数不变时，点焊时产生的热量与焊接电流的平方成正比，当电流较小时，加热不足，无法形成熔核或形成的熔核尺寸很小。

随着焊接电流的增大，焊点的加热强度增加，熔核尺寸迅速扩大，当熔核尺寸增大到定值时，由于电极与工件工件与工件之间的接触面积增大，焊接区电流密度总假设干燥塔冷却器共排，总换热面积酸在排管内流速合格，可以采用冷却面积平均温差酸侧，水侧，由式得平均温差传热系数计算过程同干燥塔酸在此温度下的物性数据查文献密度粘度导热系数比热容由式和式得将以上计算结果代入式得将的计算结果代入式得将代入式得冷却面积其中，冷却面积冷却排管总换热面积，故此装置合格。

最终吸收塔冷却器的计算热负荷进口酸温，出口酸温进口水温，出口水温。

冷却水用量由式得或冷却排管的排列进口酸量或拟采用壁厚管长的铸铁管。

假设每排层，每层根管。

则直管总长直，每排有弯头个，每个相当直管长度为每排管总长总每排换热面积为总假设干燥塔冷却器共排，总换热面积酸在排管内流速合格，可以采用冷却面积平均温差酸侧，水侧，由式得平均温差传热系数计算过程同干燥塔酸在此温度下的物性数据查文献密度粘度导热系数比热容由式和式得将以上计算结果代入式得将的计算结果代入式得将代入式得冷却面积其中，冷却面积冷却排管总换热面积，故此装置合格。

填料塔的工艺计算干燥塔的工艺计算进塔气温，出塔气温进塔气体压力，出塔气体压力。

进塔气量，出塔气量大气压。

塔径的计算平均气体流量现取空塔速度，则塔径取塔径则实际空塔速度塔横截面积为填料面积式中需吸收的水量干燥速度系数干燥推动力，。

干燥水量干燥速度系数干燥推动力入塔压力，出塔压力入塔气体水蒸气分压出塔气体水蒸气分压将以上计算结果代入式得填料面积填料高度填选用尺寸为的瓷质矩鞍形填料为干燥层。

填式中填料面积填料的比表面积塔径，。

由式得填压力降查文献，图填料层压降的通用关联图得填料层压力降为填料填料塔阻力阻填料层阻力查文献，图得当时减小，散热增强，致使焊接区加热速度变缓，熔核直径与焊透率的上升减小，电流过大时，焊件加热过快，但焊接电流过大时加热过于强烈，熔核扩展速度大于塑性环扩展速度时，这时熔核液态金属在电极压力作用下挤出焊接区形成喷雾，使焊点强度下降。

因此，焊接电流的选择应以不产生喷溅为前提，并且保证在通电过程中后期有足够的电流密度。

焊接时间不同对接头的影响由上文可以看出焊接时间对点焊接头力学性能的影响和焊接电流相似。

在时，熔核正处于生长阶段，尺寸在逐渐增加，当在时熔核得到了充分的长大，形状近似椭圆，也比较饱满。

因而接头的性能也比较好。

担当时间延长到时则产生了过多的热量，引起焊核组织，热影响区过热及焊核周边母材过烧，使接头性能反而下降。

另外可以看出铝合金的点焊过程是不稳定的，二者在定范围内必须相互协调互为补充，才能获得好的接头质量。

而组正是由于参数搭配比较合适，使得形核的过程中产生热量适中，组织过烧程度小，物金属飞溅等缺陷，焊核尺寸比较大且饱满。

因而其接头的各方面性能比较好，尤其是疲劳性能远大于其它的四组。

焊接时，由于温度场的建立要有个过程，在规定的焊接时间内，焊接区析出的热量除部分散失外，将逐渐积累，用以加热焊接区，使熔核逐渐扩大到所要求的尺寸。

当焊接时间过短时，不能形成熔核。

增加焊接时间，焊接区中心部分首先出现熔核。

随着焊接时间的增加。

熔核尺寸不断扩大。

当熔核尺寸扩大到定值以后，由于接触面积的增加，工湖北工业大学毕业设计论文件内部电阻及电流密度降低，散热增强，熔核扩散速度减慢，最终达到熔核尺寸的饱和值。

电极压力对接头性能的影响对比组和组接头的组织如图所示，可以看出组焊核贴合面附近含有大量的聚集的气孔，有的尺寸明显较大。

熔核的生长是从溶合线处开始以柱状晶方式向内部推进且面积比较大，而内部则是由各向异性的等轴晶生长组成。

另外此焊核的热影响区范围小，晶粒受热粗化的现象不是很明显。

而在组的熔核贴合面处气孔聚集少，尺寸相对较小且分布比较分散，内部组织的柱状晶区面积小。

取组，组熔核中心局部放大图如中，所示，组焊核的组织内的气孔数量多。

并含有较多大尺寸的气孔，相反组的焊核内部组织中气孔不但数量相对较少且尺寸偏小，并且其等轴晶晶粒相对组也比较细化，但是由图的组金相照片可以看到该焊核的热影响区范围却较大，相比组晶粒明显发生过热长大，晶界有显微缩松存在，而且焊核周围的母材组织晶粒也变得粗大，甚至局部有晶界缩松，热裂纹产生。

组组图焊核金相组织图湖北工业大学毕业设计论文研，填料干填料层阻力干，填料式中干干填料阻力，填料校正系数，酸取淋洒密度。

淋酸密度由式得填料除沫层阻力除沫层填料采用陶瓷环，堆放高度则除沫层阻力。

填料塔阻力阻填料层持酸量持酸量硫酸液膜厚度填料面积润湿率查文献图润湿率与液膜厚度的关系得水的液膜厚度为，校正系数。

则硫酸的液膜厚度经校正后为。

则填料层持酸量塔高在填料层高度确定后，其它部位的高度均根据装配和工作空间高度来决定，具体尺寸为下气室包括进气出酸管高度分酸管槽高度球拱或砖拱高度除沫层与空间高度填料层高度布酸层高度全塔总高度。

中间吸收塔的工艺计算进塔气温，出塔气温进塔气体压力，出塔气体压力。

进塔气量或，其中吸收率。

出塔气量或，其中大气压。

塔径的计算平均气体流量现取空塔速度，则塔径取塔径则实际空塔速度塔横截面积为填料面积式中吸收量吸收速度系数吸收推动力，。

吸收量吸收速度系数吸收推动力进气分压出气分压将以上计算结果代入式得填料面积填料高度填同干燥塔，选用尺寸为的瓷质矩鞍形填料为吸收层。

由式得填压力降大，是个必须严格控制的参数。

在时，定焊接压力下，随着焊接电流的增加，内部热源发热量急剧增加，熔核尺寸在稳定增大，当板件翘离限制熔核直径进步扩大和温度场进入稳定状态后，也就标志着形核所需的热量达到了最大焊核就不会继续增大，而多余的热量就会逐渐散失。

在此过程中若电流变大，剩余热量就越多，温度场温度就会越高，这就会使熔核组织过热，晶粒进步长大，组织也就变得粗大，而且热影响区的范围也会变宽，其组织也会粗化，从而使接头的性能下降。

另外也会产生飞溅面对接头的性能进步产生不利的影响。

如图所示为组参数点焊接头有飞溅产生。

组组图焊核疲劳裂断失效形貌湖北工业大学毕业设计论文图组参数点焊接头飞溅焊接电流是影响焊点质量的主要因素，当其它参数不变时，点焊时产生的热量与焊接电流的平方成正比，当电流较小时，加热不足，无法形成熔核或形成的熔核尺寸很小。

随着焊接电流的增大，焊点的加热强度增加，熔核尺寸迅速扩大，当熔核尺寸增大到定值时，由于电极与工件工件与工件之间的接触面积增大，焊接区电流密度