，这样会使塞棒塞头承受较大的冲蚀，造成控制失灵发生溢钢事故如水口直径过小，则会限制拉速，使水口冻结。水口直径可按下式计算式中水口直径中间包的钢液深度，取结晶器断面积最大拉速水口流量系数，取。水口间距，即为结晶器间的中心距，为便于操作，中心距尺寸应为，取。中间包运载装置通常每台连铸机配备两台中间包小车,以满足多炉连浇中更换中间包的需要。中间包车运行要迅速，能快速更换中间包，停位准确。为缩短更换中间包时间，有发展了中间包回转台，更换中间包的时间约。本设计采用中间包小车，更换时间为,中间包车的长度取为。结晶器及其振动装置结晶器的性能要求及其结构要求结晶器应该具有良好的导热性,良好的刚性,内表面耐磨性好,结构简单,质量小,造价低,维修方便等特点般由铜内壁外壳冷却水缝三部分组成本设计采用组合式结晶器。结晶器主要参数选择结晶器的断面尺寸冷态铸坯的断面尺寸为公称尺寸，结晶器断面尺寸应根据铸坯的公称尺寸来确定。由于铸坯冷却凝固收缩，尤其弧形铸坯在矫直时还会引起铸坯的变形，为此要求结晶器的内腔断面尺寸应比铸坯公称尺寸略大些。对方坯结晶器下式中下结晶器下口内腔直径铸坯公称直径，。结晶器的长度结晶器长度的确定，应能保证铸坯在出结晶器下口时，具有定厚度的坯壳，防止拉裂拉漏。结晶器长度的计算如下式中结晶器的有效长度拉坯速度铸坯出结晶器下口时的坯壳厚度，取凝固系数取。考虑到生产中钢液面距结晶器上口约有的距离，所以结晶器的长度为。为了增大铸坯离开结晶器坯壳的安全厚度，提高拉速，适当加大结晶器长度是有利的。但是，结晶器过长会增大坯壳和结晶器内壁之内的摩擦力，增大坯壳的表面应力，从而增大漏钢的危险。理论计算表明，结晶器热量的是从上部导出的，结晶器下部只起到支撑作用。结晶器越长，气隙热阻越大。反之，如果结晶器太短，形成的坯壳太薄，出结晶器后也容易漏钢。可见，结晶器过长过短都不好，般为，但也有长的，现在大多数倾向于把结晶器长度增加到，以适应高拉速的需要。对大断面铸坯，要求坯壳厚度大于，其长度可短些对小断面铸坯坯壳为，考虑到钢液面波动大，可适当长些。结晶器的倒锥度钢水在结晶器内冷却凝固生成坯壳，进而收缩脱离结晶器壁，产生气隙，同时，导热系数大大降低，造成铸坯冷却的不均匀。为了适应铸坯的收缩，使坯壳得以均匀生长，结晶器的断面下口略小于上口，称此为结晶器倒锥度。方坯结晶器的倒锥度推荐数值见表。表方坯结晶器的倒锥度断面边长倒锥度断面边长倒锥度本设计取倒锥度为。结晶器的水缝面积钢液在结晶器中形成坯壳的过程中，其放出的热量主要是通过结晶器壁传导由冷却水带走的。单位时间内单位面积的铸坯被带走的热量称为冷却强度。冷却强度越大，钢液凝固越快，因而拉坯速度也可以适当加快。影响结晶器冷却强度的因素主要是结晶器内壁的导热性能和结晶器内冷却水的流速和流量。般说来，结晶器内壁的导热性能越好，冷却强度就越大，冷却水的流速越大，冷却强度也越大，但是，冷却水流速增大到定数值后，注本表为简易计算。钢包形状的确定钢包是个具有圆形截面的桶状容器，其形状与尺寸及确定应满足以下要求钢包的直径与高度之比。钢包容量定时，为了减少钢包的散热损失和便于夹杂物的上浮，应使钢包的内表面面积缩小，因此钢包的平均内径与高度之比般选择锥度。为了便于钢水浇注后能从钢包内倒出残钢残渣以及取出包底凝块，般钢包内部制成上大下小，并具有定的锥度，钢包壁应有的倒锥度，本设计取大型钢包底应向水口方向倾斜，本设计取钢包外形。为了便于钢水中气体和非金属夹杂物的上浮和排除，并降低开浇时的钢流冲击力，要求钢包的外形不能做成细高形状。钢包载运设备钢包承载设备选用多功能的直臂式钢包回转台。钢包回转台设在钢水接受跨精炼跨和连铸浇注跨之间，台连铸机配备个回转台，回转臂的回转半径必须能从钢水接受跨侧的吊车接受钢包，旋转度，然后停在浇注跨中间包车的上方进行浇注。回转臂的另端则停在钢水接受跨以便更换空钢包。回转台的回转速度以多炉连浇时允许的钢包更换时间和启动停止时钢水不被晃出为前提条件，选取为。采用钢包回转台，占用浇注平台面积较小，易于定位，钢包更换迅速，便于远距离控制，有利于实现多炉连浇和漏钢事故的处理。中间包及其运载设备中间包的形状和构造本设计采用长方形中间包。中间包包括包体,包盖,塞棒和水口等。为了使夹杂物上浮通常设有挡墙,堤坝过滤器。中间包的主要工艺参数中间包的主要工艺参数有中间包容量中间包高度中间包长度和宽度中间包内壁斜度中间包水口直径等。中间包容量。中间包容量主要根据钢包容量铸坯断面尺寸中间包流数浇注速度多炉连浇时更换钢包的时间钢水在中间包内的停留时间等因素来确定的。般中间包的容量为钢包容量的。本设计取电炉最大容量的为。中间包高度。中间包高度主要取决于钢水在包内的深度要求，般中间包内钢水的深度为，本设计取。在多炉连浇时中间包内的最低钢水液面深度不能小于，取，以免钢水产生漩涡，并卷入渣液另外钢水液面至中间包上口之间应留的距离，所以中间包总高度选取。中间包长度。取决于连铸机的流数和流间距应以小而均匀的温降向各注流分配优质钢水,本设计取中间包的长度为。中间包宽度。中间包宽度可根据中间包应存放的钢水量来确定。在中间包容量长度确定的前提下，中间包高度越高，中间包宽度就越小如减小中间包宽度既能缩小钢水在中间包内的散热面积，又能减少中间包内的剩余残钢量，从而提高成材率。需考虑下列因素钢包注流落点与水口的间距应有利于钢水分配，钢水在中间包内不至于形成死角注流的落点到最近水口中心距离应大于水口中心距离端墙应该在，以免卷渣和对端墙过分的冲蚀然后根据中间包容量高度和长度确定宽度。中间包过宽会增加散热，降低保温性能，还会影响中间包小车的轨距等。经计算，本设计中间包的宽度为。中间包内壁斜度。中间包内壁有定的斜度，其作用是有利于清理中间包内的残钢残渣。般中间包内壁斜度为，本设计取。中间包水口直径。中间包水口直径应根据连铸机的最大拉速所需要的钢流量来确定。如水口直径过大，则浇注时须经常调整控制水口开口度冷却为，主斜井进风量为，二号进风立井进风量为，二号回风立井回风量为。风量分配太原理工大学继续教育学院毕业设计论文采矿工程专业第页将矿井总风量分配到井下各用风地点，风量分配详见表。表矿井风量分配表顺序用风地点数量个单位配风量总配风量号煤综采工作面备用回采工作面综掘工作面掘进按停掘不停风考虑普掘工作面爆炸材料发放硐室其他巷道合计井下各巷道负风速符合煤矿安全规程要求，回风大巷风流中瓦斯浓度低于。风压计算矿井通风风压按下式计算局式中矿井风压摩擦阻力系数，井巷长度井巷净断面周长通过井巷的风量井巷净断面积太原理工大学继续教育学院毕业设计论文采矿工程专业第页局局部阻力，局，。经计算，矿井通风容易时期风压，通风困难时期负压为。等积孔计算矿井通风等积孔按下式计算式中等积孔风量风压，。经计算，矿井通风容易时期等积孔，通风困难时期等积孔。矿井通风难易程度为容易，属小阻力通风矿井。第三节安全预防瓦斯爆炸的措施防止瓦斯超限通风是防止瓦斯积聚的行之有效的方法。矿井通风必须做到有效稳定和连续不断，使采掘工作面和生产巷道中瓦斯浓度符合煤矿安全规程的要求。矿井必须建立完善的瓦斯二氧化碳和其它有害气体检查制度，采掘工作面的瓦斯浓度每班至少应检查次。采太原理工大学继续教育学院毕业设计论文采矿工程专业第页掘工作面二氧化碳浓度应每班至少检查次。采取有效措施及时处理局部积存的瓦斯，特别是采煤工作面上隅角等地点应加强检测与处理。不用的巷道及时封闭。防止瓦斯引燃严格控制和加强管理生产中可能引火的热源。瓦斯安监系统在采掘工作面以及与其相联接的顺槽中设置瓦斯报警仪，监测风流中的瓦斯动态，并将信息及时传送到地面控制室。在主要工作地点设置甲烷断电仪，当瓦斯浓度超限时，及时自动切断电源。此外配备完善的个体检测设备。防止瓦斯灾害事故扩大，回风井井口设置防爆门，以防冲击波毁坏风机。井下建立完善的隔爆设施。矿井因故停风，必须制定恢复通风，排除瓦斯和送电的安全措施。井下设置完善的隔爆水棚等隔爆设施。二预防煤尘爆炸的措施采煤工作面必须采取煤层注水喷雾洒水和其它防尘措施。掘进工作面必须采用湿式钻眼冲刷巷帮水炮泥放炮喷雾装煤洒水和净化风流等综合防尘措施。采掘机械均应安装有效的内外喷雾装置，严禁干式作业。井底煤仓输送机和其它煤炭转载地点配备喷雾洒水装置或设置捕尘器，保持喷雾洒水系统的完好性。定期进行清扫巷道冲洗煤尘刷浆工作，减少巷道堆积的落尘。太原理工大学继续教育学院毕业设计论文采矿工程专业第页加强通风管理控制巷道风速，防止煤尘飞扬。井下所有局部通风机均设置除尘器。井下主要巷道应设置隔爆水棚等隔爆设施。采取有效措施防止引燃煤尘，杜绝非生产需要的火源，严格控制生产中可能发生的热源。三预防井下火灾的措施井下使用的汽油煤油和变压器油必须装入盖严的铁桶内，由专人押运送至使用地点，剩余的汽油煤油和变压器油必须运回地面，严禁在井下存放。井下使用的润滑油棉纱布头和纸等，必须存放在盖严的铁桶内。用过的棉纱布头和纸，也必须放在盖严的铁，这样会使塞棒塞头承受较大的冲蚀，造成控制失灵发生溢钢事故如水口直径过小，则会限制拉速，使水口冻结。水口直径可按下式计算式中水口直径中间包的钢液深度，取结晶器断面积最大拉速水口流量系数，取。水口间距，即为结晶器间的中心距，为便于操作，中心距尺寸应为，取。中间包运载装置通常每台连铸机配备两台中间包小车,以满足多炉连浇中更换中间包的需要。中间包车运行要迅速，能快速更换中间包，停位准确。为缩短更换中间包时间，有发展了中间包回转台，更换中间包的时间约。本设计采用中间包小车，更换时间为,中间包车的长度取为。结晶器及其振动装置结晶器的性能要求及其结构要求结晶器应该具有良好的导热性,良好的刚性,内表面耐磨性好,结构简单,质量小,造价低,维修方便等特点般由铜内壁外壳冷却水缝三部分组成本设计采用组合式结晶器。结晶器主要参数选择结晶器的断面尺寸冷态铸坯的断面尺寸为公称尺寸，结晶器断面尺寸应根据铸坯的公称尺寸来确定。由于铸坯冷却凝固收缩，尤其弧形铸坯在矫直时还会引起铸坯的变形，为此要求结晶器的内腔断面尺寸应比铸坯公称尺寸略大些。对方坯结晶器下式中下结晶器下口内腔直径铸坯公称直径，。结晶器的长度结晶器长度的确定，应能保证铸坯在出结晶器下口时，具有定厚度的坯壳，防止拉裂拉漏。结晶器长度的计算如下式中结晶器的有效长度拉坯速度铸坯出结晶器下口时的坯壳厚度，取凝固系数取。考虑到生产中钢液面距结晶器上口约有的距离，所以结晶器的长度为。为了增大铸坯离开结晶器坯壳的安全厚度，提高拉速，适当加大结晶器长度是有利的。但是，结晶器过长会增大坯壳和结晶器内壁之内的摩擦力，增大坯壳的表面应力，从而增大漏钢的危险。理论计算表明，结晶器热量的是从上部导出的，结晶器下部只起到支撑作用。结晶器越长，气隙热阻越大。反之，如果结晶器太短，形成的坯壳太薄，出结晶器后也容易漏钢。可见，结晶器过长过短都不好，般为，但也有长的，现在大多数倾向于把结晶器长度增加到，以适应高拉速的需要。对大断面铸坯，要求坯壳厚度大于，其长度可短些对小断面铸坯坯壳为，考虑到钢液面波动大，可适当长些。结晶器的倒锥度钢水在结晶器内冷却凝固生成坯壳，进而收缩脱离结晶器壁，产生气隙，同时，导热系数大大降低，造成铸坯冷却的不均匀。为了适应铸坯的收缩，使坯壳得以均匀生长，结晶器的断面下口略小于上口，称此为结晶器倒锥度。方坯结晶器的倒锥度推荐数值见表。表方坯结晶器的倒锥度断面边长倒锥度断面边长倒锥度本设计取倒锥度为。结晶器的水缝面积钢液在结晶器中形成坯壳的过程中，其放出的热量主要是通过结晶器壁传导由冷却水带走的。单位时间内单位面积的铸坯被带走的热量称为冷却强度。冷却强度越大，钢液凝固越快，因而拉坯速度也可以适当加快。影响结晶器冷却强度的因素主要是结晶器内壁的导热性能和结晶器内冷却水的流速和流量。般说来，结晶器内壁的导热性能越好，冷却强度就越大，冷却水的流速越大，冷却强度也越大，但是，冷却水流速增大到定数值后，