时，操作者用设计穿带速度的数字开关进行设定，此时按键值即为穿带速度选用按温度计算的方式时，按温度模型进行设定，此外应按终轧温度预测模型反算出穿带速度，以便尽可能使终轧温度接近目标值。本设计采用数字开关方式结合唐钢实际经验设定末架穿带速度为。其它各架轧制速度的确定由于机架间采用的微张力很小，所以此张力可忽略。根据连轧条件秒相等的原则，根据各家轧出厚度和前滑求出各架轧制速度。即由或式中末架的带钢出口厚度末架的带钢出口速度架轧辊圆周速度架的前滑值。已预设末架出口轧制速度为，依据秒流量相等有各架轧机的速度的确定除应满足连轧关系各架秒体积流量相等外，还应具有较大的调速范围，以满足不同品种的要求。由末架轧制速度的两个极限值按流量方程推算出各架转速再乘以系数即可得出各架的调速范围。如图所示线总延伸最大和最小的产品所需各架的速度，轧机应具有的最大速度和最小速度，阴影部分为轧机应具有的速度调节范围。由于其形状为锥形，故称为速度锥。为了便于调整并考虑最小工作辊径的使用，线的范围应比线的范围大些，即使轧机速度锥范围应比工作速度范围增大。各架轧机的速度的确定除应满足连轧关系各架秒体积流量相等外，还应具有较大的调速范围，以满足不同品种的要求。由末架轧制速度的两个极限值按流量方程推算出各架转速再乘以系数即可得出各架的调速范围。如图所示线总延伸最大和最小的产品所需各架的速度，轧机应具有的最大速度和最小速度，阴影部分为轧机应具有的速度调节范围。由于其形状为锥形，故称为速度锥。为了便于调整并考虑最小工作辊径的使用，线的范围应比线的范围大些，即使轧机速度锥范围应比工作速度范围增大。参照唐钢经验，取各架轧机的速度范围如下表。表各架轧机的速度范围架数速度范围加减速度的选择现代热带钢连轧机精轧般采用二级加速和级减速的速度制度，即带钢在精轧机以恒速运转下进行穿带，并在卷取机实现稳定卷取后绕上两三圈开始进行第级加速，待精轧速度增至数值，使设备接近于满负荷运转前，开始第二级加速，当轧机转速达到稳定轧制阶段最大转速时加速结束，当带钢尾部离开第三架时轧机以级减速度减至咬入速度，等待下根带钢轧制。第级加速度数值较高，称为功率加速度又称产量加速度，其目的是迅速提高轧制速度，使设备尽快接近满负荷运转，以求得最高产量第二级加速度为温度加速度，利用加速度轧制时的变形热，给予带钢以温度补偿，减少带钢全长的温度差，此加速度数值较前者低。确定加速度的数值，应考虑到主电机得功率带钢长度板形带钢厚度变化冷却水的控制及卷取温度等因素的影响。从轧机来看，级加速度可达。但实际采用的加速度数值都很低，最高可达到。本设计参照唐钢经验取级加速度为按照使带钢头尾轧制温度致的原则，所需的二级加速度数值为比较低。为了提高二级速度的数值，而又不使带钢轧制温度过高，可在精轧机组前采用喷水冷却的措施。二级加速度可按下式概略计算，即式中进入精轧机组第架轧机的带钢温度，进入精轧机组第架轧机带坯厚度。参照量主要集中在前几道，对于薄规格产品，为保证板形厚度精度及表面质量，后几架的压下量应逐渐减小。粗轧机组压下量分配应遵守以下基本原则板坯在粗轧机组上轧制时，轧件温度高塑性好，故应尽量利用该条件采用大压下量轧制。考虑到粗轧机组与精轧机组之间在轧制节奏和负荷上的平衡，粗轧机组变形量般要占总变形量坯料至成品的。粗轧机组道次最大压下量主要受轧辊强度的限制。为保证精轧机组的轧件终轧温度，应尽可能提高精轧机组轧出的带钢温度。因此方面应尽可能提高开轧温度，另方面尽可能减少粗轧道次和提高粗轧速度，以缩短轧制时间，减少轧件的温降。为简化精轧机组的调整，粗轧机组轧出的厚度范围应尽可能小，并且不同厚度的数目也应尽可能减少。热连轧机粗轧机组总变形量及各道压下量，应根据板坯尺寸厚度，轧机架数，轧制速度及产品厚度等合理确定。般在粗轧机组上，可将厚板坯轧制成厚的带坯，总延伸率为。粗轧机组总变形量及各道次压下量，应根据板坯厚度粗轧机架数轧制速度及产品厚度等合理确定。本设计粗轧机组轧制道，利用唐钢现场经验资料设定各道次压下率的如下表。表粗轧机各道次压下率道次厚度压下率精轧机组压下量分配精轧机组的主要任务是将粗轧带坯轧制成板形尺寸符合要求的成品带钢,并需保证带钢的表面质量和终轧温度。精轧机组分配各架压下量的原则般是充分利用高温的有利条件,把压下量尽量集中在前几架,在后几架轧机上为了保证板形,厚度精度及表面质量,压下量逐渐减少。为保证带钢机械性能防止晶粒过度长大,终轧即最后架压下率不低于，此外压下量分配应尽可能简化精轧机组的调整和使轧制力及轧制功率不超过允许值。依据以上原则精轧逐架压下量的分配规律是，第架可以留有适当余量，即考虑到带坯厚度的可能波动和可能产生咬入困难等，而使压下量略小于设备允许的最大压下量中间几架为了充分利用设备能力，尽可能给以大的压下量以后的各架，随着轧件温度降低变形抗力增大，以应逐渐减少压下量为控制带钢的板形，厚度精度及性能质量，最后架的压下量般在左右。精轧机组的总压下量般占板坯全部压下量的。本设计的精轧各架压下量的具体分配是依据唐钢现场经验资料采用架精轧机，结合具体设备操作条件直接分配各架压下率如下表表精轧各架压下率道次出口厚度压下率校核咬入能力热轧带钢时，实际上采用的最大咬入角约为,低速咬入可取，本设计选用咬入角а,故代入数据计算得下表。由此可见咬入不成问题。表各架压下量架数速度制度的确定制定速度制度包括确定末架的穿带速度和最大轧制速度计算各架速度及调速范围选择加减速度。精轧末架的轧制速度决定着轧机的产量和技术水平。确定末架轧制速度时，应考虑保证各主要设备和辅助设备生产能力的平衡精轧机组的传动功率轧制带钢的厚度及钢种等。目前轧制速度普遍超过,最高可达。般薄带钢为保证终轧温度而用高的轧制速度轧制宽大及钢质硬的带钢时，应采用低的轧制速度。末架穿带速度在左右，带钢厚度小，其穿带速度可取。穿带速度的设计可有以下三种方式当选用表格时，按标准表格进行设定采用数字开关方式唐钢勇万在龙王正平孙俊新杨红墙板整浇施工中合成纤维抗裂少结构中的温度拉应力，并不能从根本消除温度拉应力的存在。而且由于徐变随加载龄期不同发生的变化，使产生最大季节温差拉应力的浇筑时间不在每年的温度最低点，而是各自前后向后推迟了个月。因此为了降低季节温差在结构中产生拉应力，可尽量选择月或近月的时间浇筑混凝土，尽量避免月或接近月的时间混凝土养护保湿养护混凝土表面经过二次抹压后，立即覆盖塑料薄膜，防止表面水分蒸发，保持混凝土处于潮湿状态下养护。特别对于掺入膨胀剂的混凝土，在最初内，必须潮湿养护，方能保持膨胀剂发挥膨胀作用保温养护根据混凝土绝热温升计算，确定中心最高温度，按温控技术措施，确定养护材料及覆盖厚度和养护时间。保温目的减少混凝土表面热扩散，减少内外温差延缓散热时间，控制降温速率，有利于混凝土强度增长和应力松弛，避免产生贯穿裂缝，养护般不小于在常温季节混凝土终凝后也可采取蓄水养护的办法，替代前两种个保温保湿的养护办法。根据混凝土内外温差数据，及时调整蓄水高度保温养护还应注意两点养护期间随时观察混凝土表面潮湿度，以便及时采取补救措施保温和保湿措施应兼顾考虑要综合考虑水化热温升。施工季节，模板等因素，实时变换养护方法。夏季施工，缩短带模养护时间春秋季施工，白天保湿夜间保温冬季施工，前期以保温为主拆模后不宜向混凝土表面浇水，改用喷雾，或挂上草包麻袋后洒水改进施工工艺表面及时处理在混凝土初凝前,用长刮板摊平表层泥浆，再用铁滚筒碾压数遍，结合蟹子打磨压实，以闭合混凝土初期收缩裂缝，随后铁抹子压实收光，防止水分过快散失而出现干缩裂缝。九抑制混凝土碱骨料反应的技术措施原材料碱含量限值和使用量是控制混凝土最大碱含量的首要条件，从个途径加以土收缩的抑制是很关键的。早期养护为主，材料减缩为辅的裂缝控制理念对早期的自收缩比较大的混凝土，如掺细硅灰的高强混凝土来说，早期保湿或密封养护能大大降低早龄期的干缩，但对自收缩意义不大。那么在养护尽量做到位的前提下，在辅以适当的材料减缩措施便显得更为合理。因此，针对高强度混凝土这类自收缩较大的混凝土，提出早期养护为主，材料减缩为辅这控制理念，早期养护为主是因为通过早期养护可以降低绝大部分发生在早期的干缩，因为这部分干缩通常是早期收缩裂缝的主要因素，而早期的自收缩往往是在干缩没有得到有效控制的基础上，通过其对总收缩的叠加效应最终加速了裂缝的产生。三结构约束混凝土结构在温度与收缩变形时遇到的约束有两类类是配筋构件中钢筋对混凝土产生的所谓约束，另类是由于结构的超静定结构而引起的外约束钢筋对混凝土的自约束主要是对收缩变形的约束，而温度变形并不受到约束，因为混凝土与钢筋有着基本相同的温度线膨胀系数。如果配筋不合理，则可能产生很大的自约束应力而产生严重的开裂抗裂钢筋实践证明，通过增加直径较小，间距较密且均匀的抗裂钢筋来控制混凝土结构的温度及收缩裂缝是条有效地途径。膨胀混凝土使用膨胀混凝土的关键是的蓄水养护以及其后的保温保湿防风养护及至使用过程中的潮湿时，操作者用设计穿带速度的数字开关进行设定，此时按键值即为穿带速度选用按温度计算的方式时，按温度模型进行设定，此外应按终轧温度预测模型反算出穿带速度，以便尽可能使终轧温度接近目标值。本设计采用数字开关方式结合唐钢实际经验设定末架穿带速度为。其它各架轧制速度的确定由于机架间采用的微张力很小，所以此张力可忽略。根据连轧条件秒相等的原则，根据各家轧出厚度和前滑求出各架轧制速度。即由或式中末架的带钢出口厚度末架的带钢出口速度架轧辊圆周速度架的前滑值。已预设末架出口轧制速度为，依据秒流量相等有各架轧机的速度的确定除应满足连轧关系各架秒体积流量相等外，还应具有较大的调速范围，以满足不同品种的要求。由末架轧制速度的两个极限值按流量方程推算出各架转速再乘以系数即可得出各架的调速范围。如图所示线总延伸最大和最小的产品所需各架的速度，轧机应具有的最大速度和最小速度，阴影部分为轧机应具有的速度调节范围。由于其形状为锥形，故称为速度锥。为了便于调整并考虑最小工作辊径的使用，线的范围应比线的范围大些，即使轧机速度锥范围应比工作速度范围增大。各架轧机的速度的确定除应满足连轧关系各架秒体积流量相等外，还应具有较大的调速范围，以满足不同品种的要求。由末架轧制速度的两个极限值按流量方程推算出各架转速再乘以系数即可得出各架的调速范围。如图所示线总延伸最大和最小的产品所需各架的速度，轧机应具有的最大速度和最小速度，阴影部分为轧机应具有的速度调节范围。由于其形状为锥形，故称为速度锥。为了便于调整并考虑最小工作辊径的使用，线的范围应比线的范围大些，即使轧机速度锥范围应比工作速度范围增大。参照唐钢经验，取各架轧机的速度范围如下表。表各架轧机的速度范围架数速度范围加减速度的选择现代热带钢连轧机精轧般采用二级加速和级减速的速度制度，即带钢在精轧机以恒速运转下进行穿带，并在卷取机实现稳定卷取后绕上两三圈开始进行第级加速，待精轧速度增至数值，使设备接近于满负荷运转前，开始第二级加速，当轧机转速达到稳定轧制阶段最大转速时加速结束，当带钢尾部离开第三架时轧机以级减速度减至咬入速度，等待下根带钢轧制。第级加速度数值较高，称为功率加速度又称产量加速度，其目的是迅速提高轧制速度，使设备尽快接近满负荷运转，以求得最高产量第二级加速度为温度加速度，利用加速度轧制时的变形热，给予带钢以温度补偿，减少带钢全长的温度差，此加速度数值较前者低。确定加速度的数值，应考虑到主电机得功率带钢长度板形带钢厚度变化冷却水的控制及卷取温度等因素的影响。从轧机来看，级加速度可达。但实际采用的加速度数值都很低，最高可达到。本设计参照唐钢经验取级加速度为按照使带钢头尾轧制温度致的原则，所需的二级加速度数值为比较低。为了提高二级速度的数值，而又不使带钢轧制温度过高，可在精轧机组前采用喷水冷却的措施。二级加速度可按下式概略计算，即式中进入精轧机组第架轧机的带钢温度，进入精轧机组第架轧机带坯厚度。参照