计算变比变比确定互感器二次额定电流，式中电流互感器同类系数，型号相同取，不同取电流互感器的容许最大相对误差，为变压器改变分接头调压引起的相对误差，般采用调压范围的半，取由于继电器的整定匝数与计算的不相等而产生的相对误差，初算时可取中间值。按躲过电流互感器二次断线引起的不平衡电流根据以上计算，取最大者作为基本侧的动作电流整定值，即。确定线圈接线与匝数平衡线圈分别接于侧和侧，基本侧侧继电器动作电流为基本侧线圈工作匝数为式中，是差动继电器的额定动作安匝，按照继电器线圈的实有抽头，选用差动线圈与接在基本侧的平衡线圈匝数之和比小且相近，作第章机电保护方案的拟定和整定为基本侧的整定匝数，即，故取。由于最少为匝，故平衡线圈的匝数为。确定非基本侧侧平衡线圈的匝数取平衡线圈的实际匝数为验算,符合要求，不需核算动作电流。初选短路线圈抽头因是中型容量变压器中较低的规格，其励磁涌流倍数较大，而且内部故障时，电流中的非周期分量衰减较快，故可采用较多的匝数，初选为,其匝数为。所选抽头是否合适，可在保护装置投入运行时，通过变压器的空载试验确定。校验最小灵敏系数针对保护装置的最小运行方式下，母线两相短路电流来校验。对于单侧电源系统，应按变压器原边的灵敏系数进行校验。此时折算到侧为故侧通过继电器的实际电流为侧继电器的动作电流为故最小灵敏系数，符合要求。第章机电保护方案的拟定和整定出线联络开关的保护整定母线开关保护整定号断路器根据前面的保护设置分析，该级设限时速断，主要作为非正常情况下故障主变的低压侧母线的短路保护，因而动作电流可用母线上最小两相短路电流除以灵敏系数来确定继电器动作电流选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器。各出线开关继电保护整定在所有出线开关中，除下井电缆设限时速断外，其它般都设瞬时速断，并且在下井电缆和高压负荷开关出处还需设过流保护。扇风机出线保护整定瞬时速断按起动条件校验，符合要求。继电器整定电流选用型电流继电器。过流保护整定继电器整定电流为选用型电流继电器，动作时限取，选用型时第章机电保护方案的拟定和整定间继电器。灵敏系数校验，符合要求。除下井电缆外，其它出线的继电保护仿此计算，选择结果见汇总部分，经校验均合格。下井电缆限时速断该级设限时速断，主要是保护下井电缆末端的短路，故继电器整定值为选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器。定时过流位于运行方便，操作电缆最短，便于观察室外主要设备的地方。主控制室内设有控制屏继电保护屏信号屏直流屏和交流屏。变电所平面布置图变电所平面布置图见附图所示。结论结论本设计根据矿的电力负荷资料，经过方案分析比较和选型计算与校验，作出该矿地面变电所次系统及部分二次系统的初步设计，有较好的工程设计训练作用，对所学的电力工程速断的保护范围就应扩大到变压器的二次出线，而本级定时过流作为其近后备以保证获得双重保护，此外，对于无后备保护的断路器还应设置断路器的失灵保护，其它出线回路也应设置瞬时速断与定时过流保护，以减小出线电缆的热稳定截面。第章机电保护方案的拟定和整定母线联络开关号的保护设置，主要是考虑非正常运行情况下，例如故障有单独供电，号开关合闸运行，若不设保护，则当母线右段或其支路发生短路时将使号开关跳闸而引起全矿停电，若设有保护则号跳闸，切除右段母线，母线左段仍可继续供电，故减少了全矿停电的机会。为了和出线的瞬时速断及上级的定时过流配合，号开关可设限时速断保护，而出线开关可设瞬时速断和定时过流保护。进出线与联络开关的保护整定号断路器的保护整定号断路器的瞬时速断由于它主要保护母线，且允许与主变压器差动保护范围交叉，又不影响在非常情况下发生短路时的停电范围，所以其动作电流应按躲过母线上最大三相短路电流整定，即式中可靠系数，取。继电器动作电流为式中保护装置的接地系数,取电流互感器的变比,。灵敏系数可按保护装置处的两相短路电流校验,即,符合要求。选用型电流继电器，其动作电流整定范围为。号断路器的保护整定限时速断该级限时速断主要考虑两个条件要躲过全矿可能出现的最大负荷电流为了防止母线短路时的越级跳闸,要躲过。而第章机电保护方案的拟定和整定式中电动机自起动系数，取。故动作电流可取。继电器动作电流灵敏系数，符合要求。选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器，其时限调整范围为。定时过流该级保护的动作电流只需按躲过全矿正常最大负荷电流整定即可，由于每矿大容量设备都有低电压保护，所以对主变压器来说，电动机自起动系数较低，可取。动作电流式中返回系数，取。继电器动作电流选用型电流继电器，其动作电流整定范围为，动作时限取，选用型时间继电器，其时限调整范围为。灵敏系数校验所以符合要求。号断路器的保护整定过流保护变压器原边电流为故其动作电流为第章机电保护方案的拟定和整定继电器的动作电流为选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器。灵敏系数校验符合要求。过负荷保护变压器过负荷大都是三相对称的，所以过负荷大都采用单电流继电器的接线方式，经延时作用于信号，动作时间常取，选用时间继电器，保护装置动作电流按躲过变压器额定电流整定。选用型电流继电器。主变压器的保护整定该变电所主变压器选用型差动继电器，现对其进行整定。计算主变压器各侧额定电流，并选择互感器变比确定基本侧，各参数的计算结果如表所示。由表可知，所以选取侧为基本侧。计算基本侧的次动作电流按躲过变压器的励磁涌流式中可靠系数，采用差动继电器时取。躲过外部短路时最大不平衡电流第章机电保护方案的拟定和整定表主变压器各侧参数计算表名称各侧参数额定电压，额定电流，电流互感器接线方式电流互感器，供务的发展态势及其对策新金融,王怡静从国际私人银行发展的最新趋势论我国私人银行发展的对策华北金融,叶央瑞银集团成功财富管理模式借鉴金融管理与研究,叶菲，张红军汇丰集团私人银行案例研究及启示新金融,张维迎博弈论与信息经济学上海上海人民出版社，石莹我国商业银行开展私人银行业务研究硕士学位论文，第二章第二节翟琼我国商业银行发展私人银行业务问题研究硕士学位论文,第五章第二节普华永道年度的欧洲私人银行业的调查报告，美国普华永道，，参考文献美林和凯捷咨询公司年世界财富报告美林和凯捷咨询公司，盛婉珍姜秋林我国商业银行发展私人行业务研究金融论坛王丽君，徐颖丽论我国私人银行业务的发展路径改革与战略董金玲商业银行发展个人金融业务的对策建议现代管理科学，黄俊恺对我国开展私人银行业务的研究硕士学位论文，第二章第四节谢波，张星荟论中资银行发展私人银行业务对策经济论坛，国家统计局网站我国发展私人银行业务问题研究在读期间公开发表的论文和承担科研项目及取得成果论文王芳,孙英隽次贷危机下我国房贷市场的发展策略研究商业经济,王芳,孙英隽过渡期后中外资银行中间业务竞争力比较分析商业时代上海,王芳,孙英隽金融危机下我国商业银行开展私人银行业务的比较分析上海研究生学术论坛论文集上海,二科研项目上海理工大学管理学院创新基金项目过渡期后上海中外资银行竞争力研究，上海市教委科研创新项目过渡期后上海中外资银行竞争与发展研究，项目编号，上海市教委重点学科建设项目经济系统的运行与调控，项目编号，致谢致谢本文从论文选题，到提纲的概括总结资料收集整理，从初稿到最终成稿历时将近年时间。论文的完成，不仅仅与我自己的努力有关，其中也凝结着身边所有人的关心。自进入管理学院学习以来，我直受到诸位老师的关心与照顾，在学习生活等各方面，师长们的悉心指导令我感激不尽。首先要感谢我的导师孙英隽教授，她在我硕士研究生期间，不仅传授给我专业知识，而且培养了我的科研能力。特别是在我写论文期间更是给予我极大的帮助和悉心的指导，对论文开题时结构上的建议初稿时的细心审读认真修改，最后对指出了论文中的很多细节，非常感谢孙老师在我写论文期间为我解决了许多问题，并提供了许多信息，论文的完成与孙老师的指导密不可分。在此，我向孙英隽教授表示深深的敬意和衷心的感谢。同时，我要感谢答辩小组的诸位老师李好好教授方华副教授许学军副教授，感谢他们从论文开题时就为论文提出大量宝贵的建议，使我受益匪浅。也感谢管理学院所有授过课的老师,向他们再次致以深深的谢意,最后，感谢金融班的同学们，感谢你们在这两年半时间里对于我的工作的支持，以及你们带给我的帮助和欢乐，我会记住这段美好的时光，记住你们的，谢谢,我的家人和朋友也给了我很大的鼓舞和支持，在此也十分感谢他们,不够均衡。虽然我国银行业己经努力改变服务品种单的局面，传统业务的品种也不断增加，同时许多新兴业务也发展迅速，但是，各家银行的产品服务呈现出趋同性，缺乏自己的特色，社会认同度低，各银行缺乏个性鲜明的明星产品。第二计算变比变比确定互感器二次额定电流，式中电流互感器同类系数，型号相同取，不同取电流互感器的容许最大相对误差，为变压器改变分接头调压引起的相对误差，般采用调压范围的半，取由于继电器的整定匝数与计算的不相等而产生的相对误差，初算时可取中间值。按躲过电流互感器二次断线引起的不平衡电流根据以上计算，取最大者作为基本侧的动作电流整定值，即。确定线圈接线与匝数平衡线圈分别接于侧和侧，基本侧侧继电器动作电流为基本侧线圈工作匝数为式中，是差动继电器的额定动作安匝，按照继电器线圈的实有抽头，选用差动线圈与接在基本侧的平衡线圈匝数之和比小且相近，作第章机电保护方案的拟定和整定为基本侧的整定匝数，即，故取。由于最少为匝，故平衡线圈的匝数为。确定非基本侧侧平衡线圈的匝数取平衡线圈的实际匝数为验算,符合要求，不需核算动作电流。初选短路线圈抽头因是中型容量变压器中较低的规格，其励磁涌流倍数较大，而且内部故障时，电流中的非周期分量衰减较快，故可采用较多的匝数，初选为,其匝数为。所选抽头是否合适，可在保护装置投入运行时，通过变压器的空载试验确定。校验最小灵敏系数针对保护装置的最小运行方式下，母线两相短路电流来校验。对于单侧电源系统，应按变压器原边的灵敏系数进行校验。此时折算到侧为故侧通过继电器的实际电流为侧继电器的动作电流为故最小灵敏系数，符合要求。第章机电保护方案的拟定和整定出线联络开关的保护整定母线开关保护整定号断路器根据前面的保护设置分析，该级设限时速断，主要作为非正常情况下故障主变的低压侧母线的短路保护，因而动作电流可用母线上最小两相短路电流除以灵敏系数来确定继电器动作电流选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器。各出线开关继电保护整定在所有出线开关中，除下井电缆设限时速断外，其它般都设瞬时速断，并且在下井电缆和高压负荷开关出处还需设过流保护。扇风机出线保护整定瞬时速断按起动条件校验，符合要求。继电器整定电流选用型电流继电器。过流保护整定继电器整定电流为选用型电流继电器，动作时限取，选用型时第章机电保护方案的拟定和整定间继电器。灵敏系数校验，符合要求。除下井电缆外，其它出线的继电保护仿此计算，选择结果见汇总部分，经校验均合格。下井电缆限时速断该级设限时速断，主要是保护下井电缆末端的短路，故继电器整定值为选用型电流继电器，动作时限取，选用型时间继电器。定时过流位于运行方便，操作电缆最短，便于观察室外主要设备的地方。主控制室内设有控制屏继电保护屏信号屏直流屏和交流屏。变电所平面布置图变电所平面布置图见附图所示。结论结论本设计根据矿的电力负荷资料，经过方案分析比较和选型计算与校验，作出该矿地面变电所次系统及部分二次系统的初步设计，有较好的工程设计训练作用，对所学的电力工程