（定稿）食用菌及副产品资源循环利用项目立项申报材料0（喜欢就下吧）

在时，定焊接压力下，随着焊接电流的增加，内部热源发热量急剧增加，熔核尺寸在稳定增大，当板件翘离限制熔核直径进步扩大和温度场进入稳定状态后，也就标志着形核所需的热量达到了最大焊核就不会继续增大，而多余的热量就会逐渐散失。

在此过程中若电流变大，剩余热量就越多，温度场温度就会越高，这就会使熔核组织过热，晶粒进步长大，组织也就变得粗大，而且热影响区的范围也会变宽，其组织也会粗化，从而使接头的性能下降。

另外也会产生飞溅面对接头的性能进步产生不利的影响。

如图所示为组参数点焊接头有飞溅产生。

组组图焊核疲劳裂断失效形貌湖北工业大学毕业设计论文图组参数点焊接头飞溅焊接电流是影响焊点质量的主要因素，当其它参数不变时，点焊时产生的热量与焊接电流的平方成正比，当电流较小时，加热不足，无法形成熔核或形成的熔核尺寸很小。

随着焊接电流的增大，焊点的加热强度增加，熔核尺寸迅速扩大，当熔核尺寸增大到定值时，由于电极与工件工件与工件之间的接触面积增大，焊接区电流密度减小，散热增强，致使焊接区加热速度变缓，熔核直径与焊透率的上升减小，电流过大时，焊件加热过快，但焊接电流过大时加热过于强烈，熔核扩展速度大于塑性环扩展速度时，这时熔核液态金属在电极压力作用下挤出焊接区形成喷雾，使焊点强度下降。

因此，焊接电流的选择应以不产生喷溅为前提，并且保证在通电过程中后期有足够的电流密度。

焊接时间不同对接头的影响由上文可以看出焊接时间对点焊接头力学性能的影响和焊接电流相似。

在时，熔核正处于生长阶段，尺寸在逐渐增加，当在时熔核得到了充分的长大，形状近似椭圆，也比较饱满。

因而接头的性能也比较好。

担当时间延长到时则产生了过多的热量，引起焊核组织，热影响区过热及焊核周边母材过烧，使接头性能反而下降。

另外可以看出铝合金的点焊过程是不稳定的，二者在定范围内必须相互协调互为补充，才能获得好的接头质量。

而组正是由于参数搭配比较合适，使得形核的过程中产生热量适中，组织过烧程度小，物金属飞溅等缺陷，焊核尺寸比较大且饱满。

因而其接头的各方面性能比较好，尤其是疲劳性能远大于其它的四组。

焊接时，由于温度场的建立要有个过程，在规定的焊接时间内，焊接区析出的热量除部分散失外，将逐渐积累，用以加热焊接区，使熔核逐渐扩大到所要求的尺寸。

当焊接时间过短时，不能形成熔核。

增加焊接时间，焊接区中心部分首先出现熔核。

随着焊接时间的增加。

熔核尺寸不断扩大。

当熔核尺寸扩大到定值以后，由于接触面积的增加，工湖北工业大学毕业设计论文件内部电阻及电流密度降低，散热增强，熔核扩散速度减慢，最终达到熔核尺寸的饱和值。

电极压力对接头性能的影响对比组和组接头的组织如图所示，可以看出组焊核贴合面附近含有大量的聚集的气孔，有的尺寸明显较大。

熔核的生长是从溶合线处开始以柱状晶方式向内部推进且面积比较大，而内部则是由各向异性的等轴晶生长组成。

另外此焊核的热影响区范围小，晶粒受热粗化的现象不是很明显。

而在组的熔核贴合面处气孔聚集少，尺寸相对较小且分布比较分散，内部组织的柱状晶区面积小。

取组，组熔核中心局部放大图如中，所示，组焊核的组织内的气孔数量多。

并含有较多大尺寸的气孔，相反组的焊核内部组织中气孔不但数量相对较少且尺寸偏小，并且其等轴晶晶粒相对组也比较细化，但是由图的组金相照片可以看到该焊核的热影响区范围却较大，相比组晶粒明显发生过热长大，晶界有显微缩松存在，而且焊核周围的母材组织晶粒也变得粗大，甚至局部有晶界缩松，热裂纹产生。

组组图焊核金相组织图湖北工业大学毕业设计论文研究表明电极压力对电极间的总电阻及产热有明显的影响，电极压力过大或是过小都会使焊点承载能力降低和分散性变大，尤其对拉伸载荷影响更甚。

电极压力过大时将使焊接区接触面积增大，总电阻和电流密度均减小，焊接散热增加，因此会造成熔核尺寸下降，所以在改变电极压力时，必须相应调节，使之搭配合适，以适应不同加热速度及满足不同塑性变形能力的要求。

此处在增大电极压力的同时，焊接电流采用，延长焊接时间到，以使得维持焊区加热程度不变，因而熔核尺寸相对没有减小。

而由上述的焊核组织可以看出铝合金点焊接头的力学性能与焊核组织的缺陷密切相关，组参数中采用较大的焊接压力使熔核内部组织变得细化致密，气孔和缩松的尺寸减少，因而会使接头的疲劳寿命明现年提高。

但是由于焊核热影响区和周围母材晶粒受热长大而粗化，晶界产生了缩松和热裂等缺陷，因而焊核的剪切和拉伸强度会下降。

另外，由于是薄板点焊，较大的电极压力势必使表面压痕加深，造成焊核的厚度减小，也会在定程度上使其剪切和拉伸强度下降。

点焊缺陷及其影响点焊，缝焊接头内部缺陷包括未熔合缩孔裂纹结合线伸入内部喷溅等。

外部缺陷还包括深压痕烧伤烧穿边缘胀裂和外部喷溅等。

其中些缺陷对接头质量焊件使用性能影响较大，又检验难度大，鉴别困难，易出现误判断，因此必须了解其形貌特征及其影响。

未熔合与未完全熔合未熔合与未完全熔合为点焊接头贴合面未熔化呈塑性连接，或贴合面处的熔核尺寸小于规定值或形成环状熔核，使接头结合强度不能达到应有规定值的焊接区的总称。

未熔合缺陷在低倍检验试片上显现的形貌特征为保持原贴合面的形状，未形成相互结晶铸造熔核，在点焊接头，未熔合是种严重的缺陷。

因此对该种缺陷应有准确而简单的无损检验方法，并从根本上消除未熔合现象。

未熔合和未完全熔合缺陷的检验主要是指焊点尺寸和贴合面连接性质塑性或熔化后的连接的检验。

目前大多数生产单位，仍沿用加强生产小规范稳定性和现场抽检熔核或焊缝尺寸的低倍倍检验，或用撕破检验力学性能试验。

湖北工业大学毕业设计论文缩孔裂纹与结合线伸入缩孔裂纹和结合线伸入是点焊时常见的焊接缺陷，缩孔与裂纹多为收缩性缺陷。

由于点焊焊接区加热集中，温度梯度大，加热和冷却速度快，液态金属被包围在金属塑性环和硬金属环之中，同时受着焊接区金属形变特点的影响，因此，决定了熔核结晶过程的特殊性。

当规范参数选择不当，外界其条件手腕手腕工件工件臂臂总所以，回转半径计算偏重力矩偏总偏总升降不自锁条件分析计算手臂在总的作用下有向下的趋势，而里柱导套有防止这种趋势。

由力的平衡条件有总即总所谓的不自锁条件为总即总总取则当时，在设计中考虑可靠性，立柱导套设计为。

手臂做升降运动的液压缸驱动力的计算惯密摩式中摩摩擦阻力，取摩零件及工件所受的总重。

淮海工学院二〇三届毕业设计论文理工类惯的计算总惯设定速度为起动或制动的时间差总估算为将数据带入上面公式有总惯摩的计算摩总摩液压缸在这里选择型密封，所以密封摩擦力可以通过近似估算密最后通过以上计算得当液压缸向上驱动时，液压缸缸筒内径的确定液压缸内径的计算，如图所示图双作用液压缸示意图当油进入无杆腔，淮海工学院二〇三届毕业设计论文理工类故有，当时可取，选择机械效率。

将有关数据代入根据表，选择标准液压缸内径系列，选择。

液压缸外径的设计及校核根据装配等因素，考虑到液压缸的臂厚在，所以该液压缸的外径为。

当时，液压缸壁厚的较核公式如下为缸筒内径为缸筒试验压力，当缸的额定压力时，取为为缸筒材料的许用应力，，为材料抗拉强度，经查相关资料取为，为安全系数，此处取。

带入数据计算，上式成立，因此液压缸壁厚强度满足要求。

活塞杆设计参数及校核活塞杆材料选择号调质钢，其抗拉强度活塞杆的直径查袖珍液压气动手册得，当压力小于时，可选活塞杆直径为系列。

活塞杆强度活塞杆的尺寸要满足活塞运动的要求和强度要求。

设计中活塞杆取材料为碳刚，故，活塞直径，，现在进行校核。

结论活塞杆的强度足够。

淮海工学院二〇三届毕业设计论文理工类机身回转机构设计回转缸驱动力矩的计算手臂回转缸的回转驱动力矩驱，应该与手臂运动时所产生的惯性力矩惯及各密封装置处的摩擦阻力矩阻相平衡。

驱阻回惯惯性力矩的计算惯式中回转缸动片角速度变化量，在起动过程中起动过程的时间手臂回转部件对回转轴线的转动惯量若手臂回转零件的重心与回转轴的距离为，则式中回转零件绕过重心轴，则执行步骤手臂伸出。

到达指定位置后，压下行程开关并停下来。

手臂顺转行程开关得电时将电信号送给，得电，手臂顺转，到达指定位置后，碰到行程开关并停下来到初始位置停止并得电，传送带启动准备下次循环。

手臂伸出当闭合，行程开关得电时将电信号传送给，得电，手臂伸出。

到达指定位置后，压下行程开关并停下来。

手臂下降行程开关接通后将电信号传送给，得电，手臂下降。

到达指定位置后，压下行程开关并停下来。

松开工件行程开关接通后将电信号传送给，得电，抓手松开。

松开工件后，压下行程开关并停下来。

手臂缩回行程开关接通后将电信号传送给，得电，手臂缩回。

到达指定位置后，压下行程开关并停下它对工艺的影响研究表明形成熔核的热源与电流的平方成正比，而点焊铝合金的电流本身是个很大的数值，因此焊接电流对产热的影响很大，是个必须严格控制的参数。

在时，定焊接压力下，随着焊接电流的增加，内部热源发热量急剧增加，熔核尺寸在稳定增大，当板件翘离限制熔核直径进步扩大和温度场进入稳定状态后，也就标志着形核所需的热量达到了最大焊核就不会继续增大，而多余的热量就会逐渐散失。

在此过程中若电流变大，剩余热量就越多，温度场温度就会越高，这就会使熔核组织过热，晶粒进步长大，组织也就变得粗大，而且热影响区的范围也会变宽，其组织也会粗化，从而使接头的性能下降。

另外也会产生飞溅面对接头的性能进步产生不利的影响。

如图所示为组参数点焊接头有飞溅产生。

组组图焊核疲劳裂断失效形貌湖北工业大学毕业设计论文图组参数点焊接头飞溅焊接电流是影响焊点质量的主要因素，当其它参数不变时，点焊时产生的热量与焊接电流的平方成正比，当电流较小时，加热不足，无法形成熔核或形成的熔核尺寸很小。

随着焊接电流的增大，焊点的加热强度增加，熔核尺寸迅速扩大，当熔核尺寸增大到定值时，由于电极与工件工件与工件之间的接触面积增大，焊接区电流密度减小，散热增强，致使焊接区加热速度变缓，熔核直径与焊透率的上升减小，电流过大时，焊件加热过快，但焊接电流过大时加热过于强烈，熔核扩展速度大于塑性环扩展速度时，这时熔核液态金属在电极压力作用下挤出焊接区形成喷雾，使焊点强度下降。

因此，焊接电流的选择应以不产生喷溅为前提，并且保证在通电过程中后期有足够的电流密度。

焊接时间不同对接头的影响由上文可以看出焊接时间对点焊接头力学性能的影响和焊接电流相似。

在时，熔核正处于生长阶段，尺寸在逐渐增加，当在时熔核得到了充分的长大，形状近似椭圆，也比较饱满。

因而接头的性能也比较好。

担当时间延长到时则产生了过多的热量，引起焊核组织，热影响区过热及焊核周边母材过烧，使接头性能反而下降。

另外可以看出铝合金的点焊过程是不稳定的，二者在定范围内必须相互协调互为补充，才能获得好的接头质量。

而组正是由于参数搭配比较合适，使得形核的过程中产生热量适中，组织过烧程度小，物金属飞溅等缺陷，焊核尺寸比较大且饱满。

因而其接头的各方面性能比较好，尤其是疲劳性能远大于其它的四组。

焊接时，由于温度场的建立要有个过程，在规定的焊接时间内，焊接区析出的热量除部分散失外，将逐渐积累，用以加热焊接区，使熔核逐渐扩大到所要求的尺寸。

当焊接时间过短时，不能形成熔核。

增加焊接时间，焊接区中心部分首先出现熔核。

随着焊接时间的增加。

熔核尺寸不断扩大。

当熔核尺寸扩大到定值以后，由于接触面积的增加，工湖北工业大学毕业设计论文件内部电阻及电流密度降低，散热增强，熔核扩散速度减慢，最终达到熔核尺寸的饱和值。

电极压力对接头性能的影响对比组和组接头的组织如图所示，可以看出组焊核贴合面附近含有大量的聚集的气孔，有的尺寸明显较大。

熔核的生长是从溶合线处开始以柱状晶方式向内部推进且面积比较大，而内部则是由各向异性的等轴