（定稿）沩山风景名胜区旅游资源的研究与开发立项申报材料0

故本设计拟采用重力式挡墙。

副坝采用重力式混凝土挡墙，顶高程与主坝同高为，考虑到汽车上坝要求，使墙身顶宽与主坝同宽，为，设置同样的上游型挡墙，临水面垂直，背水面倾斜。

其中，坝底最小宽度式中坝高混凝土容重，水容重，扬压力折减系数，岸坡段取为则，取副坝底宽。

副坝为混凝土坝体，为防止在运用期由于温度变化发生伸缩变形和地基可能产生不均匀沉陷而引起裂缝，以及为了适应施工期混凝土的浇筑能力和温度控制等，需设置垂直于坝轴线的横缝。

本设计横缝间距取，其缝面为平面，不设键槽，不进行灌浆，各坝段独立水利水电工程专业毕业设计工作。

缝的宽度取，缝内用沥青油毛毡填充。

横缝采用道止水，止水片距上游面，止水片下端伸入地基中，并用混凝土紧密嵌固。

副坝的稳定验算采用摩擦公式，计算各种工况下的抗滑稳定安全系数式中作用于滑动面以上的力在铅直方向分量代数和作用于滑动面以上的力在水平方向分量代数和作用于滑动面上的扬压力滑动面上抗剪摩擦系数，根据任务书，混凝土与弱风化千枚岩之间的摩擦系数为，取校核洪水位图主副坝连接图荷载计算扬压力副坝用混凝土复合土工膜防渗堆石坝考虑在河岸段，扬压力折减系数扬压力水平力浪压力静水压力所以坝体自重稳定验算抗剪强度公式由水工建筑物表得，副坝的级建筑物，特殊组合，则稳定满足要求。

副坝与主坝的连接主坝与副坝的接合主要有两种形式第种类型是使土坝与混凝土翼墙式连接第二种类型是混凝土坝插入土坝坝身中。

翼墙式连接常用在较低的土石坝与溢流坝或泄洪闸的连接，插入式连接较翼墙式连接可靠，且这种连接方式简单，在很多情况下比翼墙式接合造价低。

故本设计采用插入式连接。

土石坝主坝的坡脚向副坝延伸，考虑到止水，连接处采用混凝土，主坝趾板与其紧密相连，同时在副坝侧面设置锚固钢筋，插入主坝堆石体中，使其紧密连接。

下游主坝堆石体堆筑到副坝挡水垂直面，连接段止水与灌浆见节。

水利水电工程专业毕业设计副坝在转弯处采用圆弧，考虑行车的要求，副坝与主坝坝顶的连接采用的转弯半径设计汽车时速。

副坝的地基处理防渗设计副坝为重力式混凝土挡墙，坝基采用垂直防渗。

在坝基面进行帷幕灌浆，灌至相对不透水层以下。

同时注意堆石坝防渗体和重力式混凝土副坝防渗体的连接，防止出现渗漏通道。

将主坝堆筑至混凝土连接段，同时将主坝土工膜插入连接段混凝土中，使其紧密连接，其接缝采用沥青进行灌填来保证接触缝不漏水，可加强防渗，避免集中渗漏。

这样就组成了复合土工膜与连接段混凝土以及混凝土副坝的个整体的防渗体。

主坝趾板处的帷幕灌浆与混凝土连接段的帷幕灌浆相连接，在交接处进行交叉灌浆，即趾板的灌浆穿过混凝土连接段的帷幕灌浆，同理混凝土连接段的混凝土与副坝的帷幕灌浆连接情况相同，这样就组成复合土工膜趾板帷幕灌浆连接段混凝土帷幕灌浆副坝本身混凝土帷幕灌浆的个整体防渗体。

坝顶构造由坝的高度设备布置交通运行施工构造抗震防汛及其他特殊要求等因素综合考虑，当无特殊要求由此计算安全系数，选择满足要求的土工膜。

图曲线交会法示意图列表计算如下表厚土工膜ε水位纵向交点水位横向交点εε表厚土工膜单宽拉力εε应变ε曲线曲线水利水电工程专业毕业设计ε水位纵向交点水位横向交点εε均大于水利水电工程土工合成材料应用技术规范中的规范要求，故土工膜厚度满足要求。

计算原理及方法整体稳定分析土石坝坝坡较缓，在外荷载及自重的作用下，不会发生整体水平滑动，故无需进行整体稳定分析计算，在混凝土面板堆石坝中，水平荷载的水平推力大致为坝自重和水重的左右，且水平荷载的合力在坝轴线的上游即可传到地基。

复合土工膜堆石坝与混凝土面板堆石坝类似。

坝坡稳定分析计算方法土石坝的稳定分析仍基于极限平衡理论，常用的土石坝坝坡稳定分析方法有复合土工膜防渗堆石坝瑞典圆弧法毕肖普法和折线法。

瑞典圆弧法较适用于土坝，厚土斜墙和厚土心墙堆石坝。

折线法较适用于混凝土面板堆石坝，薄土斜墙和薄土心墙堆石坝。

本工程为复合土工膜防渗堆石坝，与面板堆石坝接近，采用折线法。

在进行堆石体坡面稳定设计之前，要通过现场碾压试验和室内大型三轴试验，测得堆石体各区的干容重和内摩擦角。

但在进行试验和采用这些参数时，应考虑堆石体各部分自重的垂直压应力的不同对这些参数的影响。

比如，在堆石体的较低部位，所受的垂直压应力较大，石块的棱角可能被压碎，使石块与石块之间咬合较差，因此其内摩擦角就相对较小反之，在堆石体的较高部位，自重的垂直压应力较小，石块之间的咬合作用较好，其内摩擦角也相对较大。

由于在分析堆石体上游坡面的稳定程度时，不考虑上游的库水压力的作用，因而上下游坡面的稳定计算的方法基本相同。

所以本设计中只进行了下游坡面的稳定计算。

计算原理计算时，先假定以堆石体的坡面，与水平面相交的坡角，绘制堆石体的横剖面图，然后在横剖面图上，假定几种由折线组成的可能滑动面，如图水利水电工程专业毕业设计图折线法计算简图将滑动土体分为和两块，各块重量分别计为，两块土体底面的抗剪强度分别为。

采用折线滑动静力计算法，假定条块间作用力为，其方向平行于面。

则土块的平衡式为土块的平衡式为考虑各滑动面上抗剪强度发挥程度样，则两式中安全系数应相等，因此可联立方程求解。

在碾压式土石坝设计规范中，对折线法稳定分析规定的稳定安全系数要求中，堆石体坝坡抗滑稳定最小安全系数根据非常运行条件和Ⅲ级工程等级，取。

坝坡稳定分析验算下游坝坡是否稳定假定组滑动面，分别按上述方法算出。

具体计算过程见计算书出的分别为，均满足要求，坝坡稳定。

但由于在取个滑动面的时候存在些主观性，并不定会刚好取到坝坡的最危险截面，故结果存在定的误差。

综上所述，坝坡稳定条件满足，设计合理复合土工膜防渗堆石坝由于右岸山体顶高程较低，低于坝高，且有个垭口，故应修建副坝，以挡水。

副坝的型式选择副坝的形式可以选为堆石坝体重力式挡墙等，本工程首先考虑堆石坝体，因为此方案来源方便，但若采用与主坝样材料的复合土工膜堆石坝，根据地形条件得出，河岸右侧副坝时，破后的有害气体产生量等规定分别进行计算，然后取其中最大值。

按气象条件计算第页式中采煤工作面的风速，按采煤工作面进风流的温度小于取为采煤工作面的平均有效断面积，按最大和最小控顶有效断面的平均值计算，采煤工作面采高调整系数，工作面采高为，取采煤工作面长度调整系数，工作面长度为，取有效通风断面系数为单位换算产生的系数。

带入各参数计算得。

按瓦斯或二氧化碳涌出量计算以采煤工作面回风巷瓦斯浓度不超过为标准计算需风量。

因此工作面风量计算如下采采采通式中采回采工作面实际需风量采采煤工作面回风巷风流中瓦斯的平均绝对二氧化碳涌出量，采通采煤工作面二氧化碳涌出不均匀的风量备用系数，取则采。

按工作面温度计算采式中采工作面需风量工作面适宜风速，依据煤矿通风能力核定办法回采工作面温度与风速的对应关系取回采工作面平均有效断面，工作面取工作面长度系数，取。

采第页按炸药使用量计算采煤工作面不使用炸药，因此无需进行此项计算。

按工作人员数量计算采式中采工作面供风量每人每分钟应供给的最低风量采煤工作面同时工作的最多人数，按交接班时人考虑。

采按风速验算采煤工作面风速验算根据煤矿安全规程规定，回采工作面最低风速为，最高风速为的要求进行验算。

即条件采采采式中采回采工作面平均有效断面，工作面取。

即采满足采工作面回风风速验算条件回回回，式中回采煤工作面轨道顺槽断面，取即回满足采总上所述，取最大计算值，并经风速校验，确定采煤工作面需风量为。

掘进工作面实际需要风量计算煤巷半煤岩巷和岩巷独头通风掘进工作面的风量，应按瓦斯或二氧化碳涌出量炸药用量局部通风机吸风量同时工作的最多人数分别计算，取其中最大值，并用风速验算。

综掘工作面实际需风量的计算第页按瓦二氧化碳出量计算掘综掘掘通式中掘掘进工作面实际需要的风量综掘掘进工作面二氧化碳绝对涌出量掘通掘进工作面二氧化碳涌出不均衡的风量系数，取。

则综掘按局部通风机吸风量计算掘掘进面局部通风机实际吸风量，。

安设局部通风机的巷道中的风量，除了满足局部通风机的吸风量外，还应保证局部通风机吸入口至掘进工作面回风流之间的风速煤巷和半煤巷不小于，以防局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚综掘面配台局部通风机单级运行，实际吸风量掘进面同时运转的局部通风机台数，取台为防止局部通风机吸循环风的风量备用系数，取。

综掘按炸药使用量计算综掘工作面不使用炸药，因此无需进行此项计算。

按人数计算综掘式中每人每分钟供给的风量不得小于工作面同时工作的最多人数，综掘面取人。

综掘按风速进行验算按煤矿安全规程规定，煤巷半煤巷掘进工作面的风量应满足掘第页式中掘进工作面巷道过风断面，。

工作面顺槽取。

条件掘掘掘，即综掘满足综掘经验算，按局部通风机吸风量计算的掘进工作面风量符合煤矿安全规程的规定风速要求。

总上所述，取最大计算值，并经风速校验，确定综掘工作面需风量为。

在首采区布置时考虑了个停掘头，且停掘巷道不停风，因此综掘工作面总需风量为综掘。

普掘工作面实际需风量的计算按二氧化碳涌出量计算掘综掘掘通式中所在位置的山坡上下游坡度都较陡，如按上下游坡度，则布置不下。

故本设计拟采用重力式挡墙。

副坝采用重力式混凝土挡墙，顶高程与主坝同高为，考虑到汽车上坝要求，使墙身顶宽与主坝同宽，为，设置同样的上游型挡墙，临水面垂直，背水面倾斜。

其中，坝底最小宽度式中坝高混凝土容重，水容重，扬压力折减系数，岸坡段取为则，取副坝底宽。

副坝为混凝土坝体，为防止在运用期由于温度变化发生伸缩变形和地基可能产生不均匀沉陷而引起裂缝，以及为了适应施工期混凝土的浇筑能力和温度控制等，需设置垂直于坝轴线的横缝。

本设计横缝间距取，其缝面为平面，不设键槽，不进行灌浆，各坝段独立水利水电工程专业毕业设计工作。

缝的宽度取，缝内用沥青油毛毡填充。

横缝采用道止水，止水片距上游面，止水片下端伸入地基中，并用混凝土紧密嵌固。

副坝的稳定验算采用摩擦公式，计算各种工况下的抗滑稳定安全系数式中作用于滑动面以上的力在铅直方向分量代数和作用于滑动面以上的力在水平方向分量代数和作用于滑动面上的扬压力滑动面上抗剪摩擦系数，根据任务书，混凝土与弱风化千枚岩之间的摩擦系数为，取校核洪水位图主副坝连接图荷载计算扬压力副坝用混凝土复合土工膜防渗堆石坝考虑在河岸段，扬压力折减系数扬压力水平力浪压力静水压力所以坝体自重稳定验算抗剪强度公式由水工建筑物表得，副坝的级建筑物，特殊组合，则稳定满足要求。

副坝与主坝的连接主坝与副坝的接合主要有两种形式第种类型是使土坝与混凝土翼墙式连接第二种类型是混凝土坝插入土坝坝身中。

翼墙式连接常用在较低的土石坝与溢流坝或泄洪闸的连接，插入式连接较翼墙式连接可靠，且这种连接方式简单，在很多情况下比翼墙式接合造价低。

故本设计采用插入式连接。

土石坝主坝的坡脚向副坝延伸，考虑到止水，连接处采用混凝土，主坝趾板与其紧密相连，同时在副坝侧面设置锚固钢筋，插入主坝堆石体中，使其紧密连接。

下游主坝堆石体堆筑到副坝挡水垂直面，连接段止水与灌浆见节。

水利水电工程专业毕业设计副坝在转弯处采用圆弧，考虑行车的要求，副坝与主坝坝顶的连接采用的转弯半径设计汽车时速。

副坝的地基处理防渗设计副坝为重力式混凝土挡墙，坝基采用垂直防渗。

在坝基面进行帷幕灌浆，灌至相对不透水层以下。

同时注意堆石坝防渗体和重力式混凝土副坝防渗体的连接，防止出现渗漏通道。

将主坝堆筑至混凝土连接段，同时将主坝土工膜插入连接段混凝土中，使其紧密连接，其接缝采用沥青进行灌填来保证接触缝不漏水，可加强防渗，避免集中渗漏。

这样就组成了复合土工膜与连接段混凝土以及混凝土副坝的个整体的防渗体。

主坝趾板处的帷幕灌浆与混凝土连接段的帷幕灌浆相连接，在交接处进行交叉灌浆，即趾板的灌浆穿过混凝土连接段的帷幕灌浆，同理混凝土连接段的混凝土与副坝的帷幕灌浆连接情况相同，这样就组成复合土工膜趾板帷幕灌浆连接段混凝土帷幕灌浆副坝本身混凝土帷幕灌浆的个整体防渗体。

坝顶构造由坝的高度设备布置交通运行施工构造抗震防汛及其他特殊要求等因素综合考虑，当无特殊要求