面重心线下部半面积矩端梁支撑截面附近的弯矩武汉科技大学毕业设计式中即图中的尺寸。端梁支截面的弯曲应力由公式计算得端梁支撑截面的剪应力由公式计算的式中截面中腹板的数目如图。端梁支撑截面的剪应力由公式计算端梁材料的许用应力强度验算结果，所有计算应力均小于材料的许用应力，故端梁的强度满足要求。主要焊缝的计算端梁端部上翼缘焊缝端梁支撑截面上盖板对水平重心线的截面积矩端梁上盖板翼缘焊缝的剪应力参看图，由公式得式中上盖板翼缘焊缝数焊肉高度，取。武汉科技大学毕业设计端梁端部下翼缘焊缝端梁支撑截面下盖板对水平重心线的截面积矩端梁下盖板翼缘焊缝的剪应力，由公式计算得式中下盖板翼缘焊缝数主梁与端梁的连接焊缝主梁与端梁腹板的连接焊缝的剪应力由公式计算参见图得式中连接焊缝的计算高度腹板高度。主梁上盖板焊缝主梁在支撑处最大剪应力作用下，上盖板焊缝的剪应力由公式计算得式中主梁在支撑处对水平重心线的惯性矩主梁上盖板对截面水平中心线的面积矩因此，计算得焊缝的许用应力由第三章查得，因此各焊缝的计算应力满足要求。武汉科技大学毕业设计动力系数的计算轮压，应该以该载荷的最不利位置来分别确定其造成的主梁弯矩和剪力最大值，作为主梁强度验算的依据。而其余的外载荷均属于固定载荷考虑冲击系数值，按照材料力学的方法便可以确定其相应截面上的弯矩和剪力。下面按照大车运行机构驱动的两种方式分别进行讨论。当运行机构为集中驱动时图由固定载荷引起的支反力为式中主梁上的均布载荷计算值，梁自重引起的主梁均布载荷,由图和公式计算确定。运行机构传动轴系统重量引起的主梁均布载荷，见表运行机构位于跨中的驱动部件电动机减速器和制动器重量引起的主梁集中载荷，见表。,司机操纵室的重量和作用位置。主梁距左支座处由固定载荷引起的弯矩为由移动载荷小车轮压的计算值和考虑动力系数引起的支反力由移动载荷引截面的弯矩为由移动载荷和固定载荷共同引起距左支座距离处截面的弯矩将公式的弯矩对求次导数，并使之为零，即武汉科技大学毕业设计可得将所得值代入公式后，求得主梁的最大弯矩为当小车的个车轮轮压作用在左支座处时，主梁截面上的最大剪力为当运行机构为分别驱动时图与公式同理可得主梁的最大弯矩为设备及电缆热稳定时，短路持续时间般采用后备保护动作时间加断路器全分闸时间。表侧设备的选择校验选择校验项目电度验算主梁在大车运行机构起制动惯性载荷作用下，产生的水平最大挠度可按公式计算去掉第三项，主梁视为简支梁。式中作用在主梁上的集中惯性载荷作用在主梁上的均布载荷由此可得武汉科技大学毕业设计水平挠度的许用值因此，由上面的计算可知，主梁的垂直和水平刚度均满足要求，当起重机工作无特殊要求时，可以不必进行主梁的动刚度验算。主梁的局部稳定性验算从略。端梁的计算计算载荷的确定设两根主梁对端梁的作用力相等，则端梁的最大支反力由公式计算参看图式中大车轮距，小车轨距，传动侧车轮轴线至主梁中心线的距离，取。因此可得端梁垂直最大弯矩端梁在主梁支反力作用下产生的垂直最大弯矩由公式计算式中导电侧车轮轴线至主梁中心线的距离，。武汉科技大学毕业设计端梁水平最大弯矩端梁因车轮在侧向载荷作用下而产生的最大水平弯矩由公式计算式中车轮侧向载荷，由公式计算侧压系数，由图查得，车轮轮压，即端梁的支反力因此端梁因小车在起制动惯性载荷作用下而产生的最大水平弯矩由公式计算式中小车惯性载荷，由公式计算因此比较和两值可知，应取其中较大值进行强度计算。端梁截面尺寸的确定根据表推荐，选定端梁各构件的板厚如下上盖板中部下盖板头部下盖板腹板按照查得车轮组的尺寸，确定端梁盖板宽度和腹板高度时，首先应配置好支撑车轮的截面图，其次再决定端梁中间截面尺寸图。如图配置的结果，车轮轮缘距上盖板车轮两侧距支撑处两下盖板为,因此车轮与端梁不致摩碰。同时腹板中线正好通过车轮轴承箱的中心平面。最后，检查端梁中部下盖板与轨道面的距离。如图所示，此距离为。合适。武汉科技大学毕业设计图支撑车轮的截面图端梁中间截面尺寸上盖板中部下盖板头部下盖板腹板端梁的强度验算端梁中间截面对水平重心线的截面模树端梁中间截面对水平重心线的惯性矩端梁中间截面对水平重心线的截面模树端梁中间截面对水平重心线的半面积矩武汉科技大学毕业设计端梁中间截面的最大弯曲应力由公式计算得端梁中间截面的剪应力端梁支撑截面对水平重心的惯性矩截面模数及面积矩的计算如下首先求水平重心线的位置，水平重心线距上盖板中线的距离水平重心线距腹板中线的距离水平重心线距下盖板中线的距离端梁支撑截面对水平重心线的惯性矩端梁支撑截面对水平重心线的最小截面系数端梁支撑截压电流断流能力动稳定度热稳定度其他参数采用高压开关柜数据额定参数电压互感器保护用限流熔断器高压真空断路器电压互感器电压互感器电流互感器避雷器高压接地开关表侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其他参数采用高压开关柜数据额定参数电压互感器保护用限流熔断器高压真空断路器电压互感器电压互感器电流互感器避雷器高压接地开关表侧设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度其他参数采用低压开关柜数据额定参数低压断路器电流互感器第八章继电保护和自动装置继电保护装置继电保护装置是指能反映电力系统中电气设备发生的故障和不正常运行状态，并能动作于断路器跳闸或起动信号装置发生报警信号的种自动装置。继电保护装置应满足可靠性选择性灵敏性和速动性的要求这四性之间紧密联系，既矛盾又统。继电保护的配置本厂总所需要设置以下的保护变电所馈电线路保护变压器保护母线保护备用电源进线保护。还须设置以下装置备用电源自动投入装置绝缘监视装置。变电所馈电线路保护由总降压变电所送至每车间变电所的线路需设速断保护和过电流保护。互感器接成不完全星形，继电器选用型。过电流保护的动作电流整定值按下式计算式中可靠系数，取接线系数，取返回系数，最大负载电流，电流互感器变比，动作电流整定为，动作时间因需要与低压侧空气相配合，故选为。灵敏度校验灵敏系数可根据下式校验,速断保护的动作电流应躲开变压器二次侧三相电流归算值。即故整定的速断电流倍数为灵敏系数为变压器保护根据本降压变电所变压器的容量及重要性按照规程规定，次侧应设置带有定时限的过电流保护及电流速断保护。此外，还应装设瓦斯保护及温度信号。具体整定如下定时限过电流保护采用三个电流互感器接成全星形接线方式以提高保护动作的灵敏度，继电器选用型，动作电流整定值如下式中可靠系数，取接线系数，取返回系数，最大负载电流，电流互感器变比，动作电流整定为，动作时间因需与母线联络开关配合可取。灵敏系数,电流速断保护采用互感器不完全星形接法进行速断保护，动作电流躲开二次侧三相短路值，即故整定的速断电流倍数为则灵敏系数为母线保护设置两个电流互感器接成不完全星形。装设时电流带时限保护，继电器选用型，其动作时限比馈出线大，即。备用电源进线保护备用电源进线设过负荷保护，定时限过电流保护。互感器接成不完全星形，继电器选型，过负荷保护作用于信号。考虑到母线联络开关动作的时间，定时限过流保护的动作时限取。第九章防雷和接地防雷保护变配电所的防雷主要是对直击雷和对由线路侵入的雷击冲击波的防护。对直击雷的防护措施装设避雷针或避雷线对直击雷进行防护，使变配电所中需要保护的设备和设施均处于其保护范面重心线下部半面积矩端梁支撑截面附近的弯矩武汉科技大学毕业设计式中即图中的尺寸。端梁支截面的弯曲应力由公式计算得端梁支撑截面的剪应力由公式计算的式中截面中腹板的数目如图。端梁支撑截面的剪应力由公式计算端梁材料的许用应力强度验算结果，所有计算应力均小于材料的许用应力，故端梁的强度满足要求。主要焊缝的计算端梁端部上翼缘焊缝端梁支撑截面上盖板对水平重心线的截面积矩端梁上盖板翼缘焊缝的剪应力参看图，由公式得式中上盖板翼缘焊缝数焊肉高度，取。武汉科技大学毕业设计端梁端部下翼缘焊缝端梁支撑截面下盖板对水平重心线的截面积矩端梁下盖板翼缘焊缝的剪应力，由公式计算得式中下盖板翼缘焊缝数主梁与端梁的连接焊缝主梁与端梁腹板的连接焊缝的剪应力由公式计算参见图得式中连接焊缝的计算高度腹板高度。主梁上盖板焊缝主梁在支撑处最大剪应力作用下，上盖板焊缝的剪应力由公式计算得式中主梁在支撑处对水平重心线的惯性矩主梁上盖板对截面水平中心线的面积矩因此，计算得焊缝的许用应力由第三章查得，因此各焊缝的计算应力满足要求。武汉科技大学毕业设计动力系数的计算轮压，应该以该载荷的最不利位置来分别确定其造成的主梁弯矩和剪力最大值，作为主梁强度验算的依据。而其余的外载荷均属于固定载荷考虑冲击系数值，按照材料力学的方法便可以确定其相应截面上的弯矩和剪力。下面按照大车运行机构驱动的两种方式分别进行讨论。当运行机构为集中驱动时图由固定载荷引起的支反力为式中主梁上的均布载荷计算值，梁自重引起的主梁均布载荷,由图和公式计算确定。运行机构传动轴系统重量引起的主梁均布载荷，见表运行机构位于跨中的驱动部件电动机减速器和制动器重量引起的主梁集中载荷，见表。,司机操纵室的重量和作用位置。主梁距左支座处由固定载荷引起的弯矩为由移动载荷小车轮压的计算值和考虑动力系数引起的支反力由移动载荷引截面的弯矩为由移动载荷和固定载荷共同引起距左支座距离处截面的弯矩将公式的弯矩对求次导数，并使之为零，即武汉科技大学毕业设计可得将所得值代入公式后，求得主梁的最大弯矩为当小车的个车轮轮压作用在左支座处时，主梁截面上的最大剪力为当运行机构为分别驱动时图与公式同理可得主梁的最大弯矩为设备及电缆热稳定时，短路持续时间般采用后备保护动作时间加断路器全分闸时间。表侧设备的选择校验选择校验项目电