（定稿）食品包装机械基地项目可行性商业策划书5（喜欢就下吧）

设计中取号釜电机功率的釜电机功率的号釜电机功率的及号釜电机功率的用于形成搅拌热。

各釜热量衡算号釜热量衡算目的确定进料温度入为第釜进料减去催化剂，为第釜进料的平均热容反丁二烯反搅沈阳工业大学本科生毕业设计冲入首釜不冲冷油夹因为首釜挂胶严重，传热系数较小，故不用夹套移热出为第釜物料的平均热容冲出由号釜热量平衡关系式知入出反搅解得号釜热量衡算目的确定冲冷油量入出反搅冲入冲，冲冷油量的温度为出入夹已知冷却盐水进，出。

进出沈阳工业大学本科生毕业设计取则夹为变换的系数由热量平衡关系式知冲出反搅夹冲出冷抽余油用量冲冷却盐水用量盐号釜热量衡算目的确定冲冷油量入出冲出出反搅夹冲入冲由热量平衡关系式知冲出反搅夹冲出冷抽余油用量冲冷却盐水用量盐号釜热量衡算入出冲出出反搅夹冲入冲沈阳工业大学本科生毕业设计由热量平衡关系式知冲出反搅夹冲顺丁橡胶性能影响的研究弹性体金栋，晓铭国内外聚丁二烯橡胶的市场分析中国石油和化工经济分析，，，沈阳工业大学本科生毕业设计王清才，陈瑞军，周志峰低顺式聚丁二烯橡胶在轿车子午线轮胎胎侧胶中的应用轮胎工业李汉堂聚丁二烯橡胶的发展曙光橡胶工业研究院广西桂林沈阳工业大学本科生毕业设计附图附图年产吨聚丁二烯聚合车间工艺设计物料流程图年产吨聚丁二烯聚合车间工艺设计带控制点工艺流程图出负数表示号釜不用冲冷油只用夹套就可以满足传热要求。

因此，要重新确定夹套的传热负荷与冷却盐水的用量。

夹反搅夹冷却盐水用量盐号釜热量衡算总结果列表。

表总热量衡算表序号项目号釜号釜号釜号釜纯冲油前冲油后入有金属落物或打捞作业时严禁使用。

减震器的设计减震器数据的选择表型液压减震器型号与技术规范由上表可知所设计北石厂型减震器的参数为外径为水眼为接头螺纹最大钻压工作温度总长图减震器示意图中心管的设计与校核内中心管材料选用钢，其许用应力为，设计壁厚。

如图所示，内中心管在力的作用下处于空间应力状态，有由于此内中心管只受到内压而无外压，这时在上述公式中，令，得到应力计算公式上式表明，恒为压应力，而恒为拉应力，沿筒壁厚度，和的变化情况如图所示在筒壁的侧面处两者同时达到极值，因为两者同为主应力，故可记为，。

根据最大剪应力理论，塑性条件和强度条件分别为式中为材料的屈服极限，以和代替和，并令，则化为沈阳工业大学本科生毕业设计同理，号釜计算结果如表所示表各釜对流给热系数计算结果釜号各釜总传热系数的计算聚合釜壁剖面图如图所示。

由于外内，所以按基础化学工程上册式计算各釜值。

图聚合釜剖面沈阳工业大学本科生毕业设计以号釜为例已知挂胶厚度，釜壁厚度，白钢导热系数取水垢厚度，查基础化学工程上册表得盐水的垢层系数。

对号釜号釜号釜而言，取挂胶厚度为，其它数据同上，各釜值计算结果如表所示表各釜值计算结果釜号聚合釜搅拌功率的计算搅拌器型式的确定，丁二烯溶液聚合生产聚丁二烯中，随着单体转化率的提高，体系的动力粘度逐渐增加，般从几十厘泊增加到几万厘泊，为此要从沈阳工业大学本科生毕业设计适合高粘度液体的锚式框式螺杆式及双螺带式等搅拌器中进行选择。

目前，国内有的生产厂家主要采用首釜为框式，其余为双螺带式，设计中根据年第期合成橡胶工业聚丁二烯技术开发中的几个工程放大问题中所分析的框式搅拌器，在使用中存在因湍流程度不够而造成釜内温度上下不均及混合分散程度差的缺点，决定全部采用双螺带式搅拌器，搅拌转速为，其它几何参数如下图所示。

沈阳工业大学本科生毕业设计查搅拌设备设计知，当双螺带式搅拌器的几何参数为时，同时，在层流区操作时，其功率准数为，，，图双螺带式搅拌器沈阳工业大学本科生毕业设计当时由前面计算结果可知，各釜的值均大于，所以设计采用后面关系式进行计算，然后，再按下式求出搅拌功率。

查搅拌设备设计知，电机功率为采用机械密封时填填式中聚合釜筒体高度聚合釜筒体内径搅拌器搅拌叶总高度搅拌叶外径搅拌叶螺距搅拌叶宽度搅拌雷诺准数搅拌功率准数搅拌功率液体密度搅拌转速重力加速度电机功率轴密封系统摩擦损失功率η机械传动效率般η填填料密封系统摩擦损失功率以号釜为例进行计算设计中取，，，填沈阳工业大学本科生毕业设计填η。

则同理可求其它各釜的和。

见表。

表各釜的和釜号号号取其中最大的电机功率，同时考虑的备用系数，则实际电机功率为。

热量衡算计算基准数量基准基准温度。

总热量衡算图如下沈阳工业大学本科生毕业设计出冲出出冲出出冲出出冲出冲入冲入冲入冲入反反反反夹夹夹夹搅搅搅搅入入入入图热量衡算总图各釜热量衡算关系式号釜入反搅冲入出冲出夹号釜入反搅冲入出冲出夹号釜入反搅冲入出冲出夹号釜入反搅冲入出冲出夹④搅拌热根据资料介绍，搅拌热与胶液粘度大小有关。

粘度大式中是筒壁内侧面处开始出现塑形变形时的内压力。

此内中心管水眼直径为，即在中心管内壁上及同为最大值，于是计算出第三强度理论的相当应力为图内中心管空间应力状态图应力分布图即故内中心管安全。

材料选用钢，对塑性材料用第四强度理论计算缸壁最大合成应力，为了保证油缸强度，最大合成应力应小于或等于许用应力，即式中缸筒内半径缸筒外半径油缸的许用应力缸筒许用应力。

代入数据得而钢的，因而满足强度要求芯轴的设计与强度校核进行校核算弯矩图知其弯矩为根据上表中的数值，校核危险截面处强度号钢的调质处理因为故芯轴轴安全。

上接头凸台校核当达到压力时，凸台受到的力最大此时所用材料为钢，符合要求。

螺纹的选择由机械钻井工具手册得下图表配合接头螺纹规格表由机械钻井工具手册中的上图可以得到接头螺纹的参数牙型代号为锥度为基面丝扣平均直径为公接头大端直径为小端直径为公扣长为母扣长为母镗孔直径为螺纹牙的强度校核由于螺纹牙尺寸较小，需要对其进行校核。

对于螺纹牙的强度校核，主要是螺纹牙危险截面的剪切强度校核和弯曲强度校核，下面分别进行计算。

螺纹牙剪切强度校核图是将圈螺纹沿螺纹的大径处展开的示意图图螺纹圈受力示意图如图所示，如果将圈螺纹沿螺纹的大径处展开，则可看做宽度为的悬臂梁。

假设每圈螺纹所承受的平均压力为，并作用在螺纹中径为直径的圆周上，则螺纹牙危险截面的剪切应力为式中螺纹所受的合力螺纹的大径螺纹牙根部的厚度螺纹工作圈数螺纹牙危险截面的切应力，。

螺纹所受的合力为式中心轴的外径螺纹大径，。

在上面已经计算出。

在设计过程中，心轴的外径取为，螺纹的直径取为，心轴与螺纹的连接螺纹规格为。

由机械零件手册可知螺纹牙根部的厚度为式中螺纹的螺距，。

螺纹的工作圈数为式中螺母高度，。

的螺纹螺距为。

设计时弹簧挡块的高度比阀芯大，所以此处用阀芯进行校核，阀芯的高度为。

联立式解得螺纹高等教育出版社，赵磊简明井下工具使用手册北京石油工业出版社周开勤机械零件手册第五版北京高等教育出版社，机械设计手册联合编写组第二版北京化学工业出版社中华人民共和国石油天然气行业标准钻柱减震器李佳明最近钻井工具技术石油工业出版社甘永立几何量公差与检测第版上海上海科学技术出版社，鲍泽富，等画法几何与工程制图北京国防工业大学出版社，刘延俊液压与气动第版北京机械工业出版社西，搅拌热就大。

设计中取号釜电机功率的釜电机功率的号釜电机功率的及号釜电机功率的用于形成搅拌热。

各釜热量衡算号釜热量衡算目的确定进料温度入为第釜进料减去催化剂，为第釜进料的平均热容反丁二烯反搅沈阳工业大学本科生毕业设计冲入首釜不冲冷油夹因为首釜挂胶严重，传热系数较小，故不用夹套移热出为第釜物料的平均热容冲出由号釜热量平衡关系式知入出反搅解得号釜热量衡算目的确定冲冷油量入出反搅冲入冲，冲冷油量的温度为出入夹已知冷却盐水进，出。

进出沈阳工业大学本科生毕业设计取则夹为变换的系数由热量平衡关系式知冲出反搅夹冲出冷抽余油用量冲冷却盐水用量盐号釜热量衡算目的确定冲冷油量入出冲出出反搅夹冲入冲由热量平衡关系式知冲出反搅夹冲出冷抽余油用量冲冷却盐水用量盐号釜热量衡算入出冲出出反搅夹冲入冲沈阳工业大学本科生毕业设计由热量平衡关系式知冲出反搅夹冲顺丁橡胶性能影响的研究弹性体金栋，晓铭国内外聚丁二烯橡胶的市场分析中国石油和化工经济分析，，，沈阳工业大学本科生毕业设计王清才，陈瑞军，周志峰低顺式聚丁二烯橡胶在轿车子午线轮胎胎侧胶中的应用轮胎工业李汉堂聚丁二烯橡胶的发展曙光橡胶工业研究院广西桂林沈阳工业大学本科生毕业设计附图附图年产吨聚丁二烯聚合车间工艺设计物料流程图年产吨聚丁二烯聚合车间工艺设计带控制点工艺流程图出负数表示号釜不用冲冷油只用夹套就可以满足传热要求。

因此，要重新确定夹套的传热负荷与冷却盐水的用量。

夹反搅夹冷却盐水用量盐号釜热量衡算总结果列表。

表总热量衡算表序号项目号釜号釜号釜号釜纯冲油前冲油后入有金属落物或打捞作业时严禁使用。

减震器的设计减震器数据的选择表型液压减震器型号与技术规范由上表可知所设计北石厂型减震器的参数为外径为水眼为接头螺纹最大钻压工作温度总长图减震器示意图中心管的设计与校核内中心管材料选用钢，其许用应力为，设计壁厚。

如图所示，内中心管在力的作用下处于空间应力状态，有由于此内中心管只受到内压而无外压，这时在上述公式中，令，得到应力计算公式上式表明，恒为压应力，而恒为拉应力，沿筒壁厚度，和的变化情况如图所示在筒壁的侧面处两者同时达到极值，因为两者同为主应力，故可记为，。

根据最大剪应力理论，塑性条件和强度条件分别为式中为材料的屈服极限，以和代替和，并令，则化为