（定稿）综合养殖及肉年育肥项目可行性商业策划书9（喜欢就下吧）

本基坑桩底处为砂性土，故不作隆起量计算。

抗管涌验算为保证基底安全，基坑施工时，必须对地下水采用综合治理措施，根据武汉地区经验宜采取轻型井点降水和周边隔水帷幕相结合的方法。

即采用多井点轻型井点降水，使地下水承压水头从降到，在基坑四周布置比基坑开挖深度大的连续隔水防渗垂直帷幕，抗管涌验算见图。

图抗管涌验算图抗管涌稳定安全系数侧壁重要性系数土的有效重度地下水重度地下水位至基坑底的距离桩墙入土深度，满足规范要求。

第五章施工与监测建议第节主要施工工序及流程本基坑东侧支护段所用的钻孔灌注桩三轴搅拌桩钢管支撑降水井网喷等工艺均为湖北工程界成熟的工艺，施工的重点是按有关规范规定严格施工，保证施工质量才能保证支护安全。

施工顺序对场地中的管线进行调查及改移三轴水泥土搅拌桩止水帷幕钻孔灌注支护桩及降水井施工钻孔灌注桩施工完成后开挖土方至冠梁底标高处，进行坡面网喷及冠粱施工，不得超挖待冠梁及支撑砼达到设计强度后，采用墙前留土放坡开挖桩墙前设高留土平台，平台上部宽，按坡比放坡降水维持根据实时水位及土方开挖深度适时逐渐开启留土平台后方土方开挖至时，施工地下室底板及斜撑牛腿，待其达到设计强度后施工钢管斜支撑挖除剩余留土平台后施工地下室底板，完毕后拆除钢管斜支撑钻孔灌注桩施工支护桩采用钻孔灌注桩，桩径，桩间距。

桩长。

桩芯砼强度，主筋详见大样图，箍筋，加强筋。

支护桩应嵌入锁口梁，主筋伸入锁口梁长度需满足规范要求。

灌注桩主筋保护层厚度为，混凝土设计强度等级为。

钢筋圆钢，螺纹钢，钢板钢管。

桩身主筋程勘察资料的基础上以基坑东侧支护段为重点，对其进行基坑支护设计，经过经济技术方案的比选，最终采用钻孔灌注桩加竖向钢管斜撑结合水泥土搅拌桩止水帷幕支护方式，通过设计计算得出如下结论，可供相关部门参考根据基坑开挖深度工程地质条件及周边环境状况判定武汉花楼街基坑重要性等级为级。

经过经济技术方案的比选，桩撑支护结合水泥土搅拌桩止水帷幕应用范围较广，在湖北地区有较丰富的施工设计经验，通过与同类已建工程的对比知，桩撑支护完全能满足该基坑东侧支护段的支护要求，故本工程可选桩撑支护方案。

通过对基坑内侧和外则土压力计算分析，可知每延米基坑侧壁弯矩剪力最大设计值分别为。

通过计算最后确定的桩径桩长和配筋为桩径，桩长，桩间距取，采用混凝土，保护层厚度为，级钢筋根，钢筋对称均匀布置。

为满足抗剪及构造要求，箍筋采用级，且沿桩身每隔布置根级定位筋。

竖向钢管斜撑采用钢管，钢型为，钢管水平方向间距为，钢管倾角，通过相关计算，竖向斜撑钢管已满足材料强度与受压稳定性要求。

冠梁宽，高，采用混凝土，保护层厚度为，主筋受拉区和受压区各配根级钢筋，根据构造要求在不受力的两边各配根级钢筋，箍筋按四肢箍绑扎，采用级光圆钢筋，选配。

基坑降水措施，对上层滞水及潜水采用坑外水泥土搅拌桩止水帷幕阻隔坑内明沟集水井排水集中抽排进行处理下层承压水采用多井点轻型井点降水。

基坑稳定性的验算，其中包括整体稳定性验算基坑其中为内力分布不均匀及温度影响分项系数，可取截面面积截面惯性矩截面模量回转半径支撑长度长细比，查表得稳定因数钢管自重和施工荷载作用弯矩支撑安装偏心距偏心距产生弯矩杆件弯矩设计值所以最大应力满足材料强度要求，钢管受压稳定许用应力为满足受压稳定要求，详细情况见附录Ⅳ剖面斜撑施工图。

冠梁设计冠梁顶设计标高比实际地面标高平均低左右，截面尺寸为，冠梁采用混凝土现场浇筑，设计强度为，混凝土保护层厚度。

斜撑沿冠梁长度方向上均匀布置，水平方向的间距均取米。

根据基坑工程技术规程湖北省地方标准条规定，冠梁应按以支撑点为支座的多跨连续梁计算，根据建筑结构静力计算手册第二版将冠梁简化成五跨连续梁计算模型图。

图五跨连续梁计算模型图中，，钢管间距，悬臂，排桩对梁的反力，按经验系数法求弯矩和剪力见表和表。

表弯矩计算公式支座弯矩跨中弯矩表剪力计算公式左右左右左右按表中计算公式可得按表中计算公式得左右左右左右可知，，配置纵向受拉与受压钢筋，根据混凝土结构设计规范对冠梁进行配筋。

，满足适用条件纵筋受拉和受压区各选配级钢筋，，构造筋选配钢筋，详细配筋见附录Ⅲ钻孔灌注桩及冠梁配筋图。

同时满足最小配筋率要求，详细配筋见附录Ⅲ钻孔灌注桩及冠梁配筋图。

配置箍筋由对冠梁配置箍筋，所以仅需按构造配置箍筋箍筋选配级钢筋，满足最小配筋率要求，详细配筋见附录Ⅲ钻孔灌注桩及冠梁配筋图。

第四节基坑稳定性验算整体稳定性验算整体稳定性分析就是通过试算确定最危险的滑动面和最小的安全系数确定和判断基坑的稳定性。

通常再有多道内支撑和锚杆作用时，基坑不会发生整体稳定性破坏，般不予以稳定性验算。

由于本基坑只设道内撑，为确保基坑的整体稳定，应当进行稳定性验算，这里采用北京里正软件分析程序进行基坑的稳定性验算。

图基坑整体稳定性验算图计算方法瑞典条分法应力状态总应力法条分法中的土条宽度滑裂面数据圆弧半径圆心坐标圆心坐标整体稳定安全系数故基坑满足整体稳定性要求。

基坑底土抗隆起验算当开挖深度较大的软粘土基坑时，若挡墙背后的土柱重量超过挡墙前基坑底面以下地基土的承载力时，基坑的平衡状态会受到破坏，此时挡墙背后坑壁土可能产生向下移动使基坑顶部地面下沉，基坑底面土体隆起。

为保证基坑东侧支护段的隆起稳定，采用普朗德尔瑞斯纳地基承载力公式进行隆起验算。

将支护桩底平面作为承载力的基准面。

如图所示。

图抗隆起验算图普朗德尔公式，注安全系数取自建筑基坑工程技术规范冶金部，故基坑底部土体不会产生隆底土反馈至反馈逻辑电路之后，续符号因产生了残留的码间干扰而减弱了抗噪声能力，从而会导致更多的，这也是的传播特性。

虽然它不是恶性的，但是我们仍希望能够尽量地减少它的影响。

利用非冗余纠错来提高误码性能上文中我们已经明确了，相干解调的误码性能优于差分解调方案。

研究人员们提出了系列改进算法来提高差分解调器的性能，旨在缩小差分险测与相干检测的性能差距。

通常情况下，我们会在被传输的数据中引入冗余信息来改善信号接收的质量，达到检错和纠错的目的。

冗余信息的引入，使得需要增加信号的传输速率来保证原有的信息传输速率。

换言之，需要增加传输带宽。

尽管它在高信噪比条件下提高系统误码性能，但是会降低在高信噪比隋况下的频谱效率。

非冗余纠错即在传输数据中不添加附加比特达到纠错的目的利用多个差分解调器输出的差分相位信号的相关性，来达到提高系统性能的目的。

同时也避免了提高数据速率等问题。

这里我们将采用并联的使用三个差分解调器比特差分解调器。

利用，比特差分解调器个码元时间差分相位换言之，个输出判决的部分校验和的输出来纠正比特差分解调器的输出。

以下，仅给出框图供大家参考图采用非冗余纠错比特差分解调器共页第页装订线图采用非冗余纠错比特差分解调器几种方案的组合上面三种技术是可以相互独立使用的。

如果我们将几种技术组合使用则能形成多种的衍生方案。

为了方便读者阅读，表给出它们的缩写形式。

共页第页装订线表各种方案的简写形式比特差分解调比特差分解调比特差分解调，比特差分解调合并输出，比特差分解调合并输出，比特差分解调合并输出比特差分解调合并输出，比特差分解调位非冗余纠错比特差分解调位非冗余纠错带判决反馈均衡比特差分解调器带判决反馈均衡比特差分解调器带判决反馈均衡比特差分解调器带判决反馈均衡，比特差分解调合并输出带判决反馈均衡，比特差分解调合并输出带判决反馈均衡比特差分解调合并输出带判决反馈均衡比特差分解调位非冗余纠错带判决反馈均衡比特差分解调位非冗余纠错，比特差分解调合并输出位非冗余纠错比特差分解调合并输出位非冗余纠错带判决反馈均衡，比特差分解调合并输出位非冗余纠错带反馈均衡比特差分解调合并输出位非冗余纠错小结本章在深入理解解调理论的基础上，针对信号的特性设计解调器方案。

通过分析和比较相干解调和非相干解调的技术性能，确定了设计非相干解调器设计目标。

在对常规的差分解调方案进行分析之后，利用等增益合并技术提高解调器的解调性能。

针对上章指出的高斯低通滤波器引入的码间干扰的问题，引入了判决反馈均衡器的概念。

而且为了减少可能导致的传播，又采用了非冗余纠错技术。

本章同时也包括了相干技术以及非相干技术的综述。

共页第页装订线调制和解调方案的仿真和分析仿真介绍系统仿真是用模型代替实际系统进行试验。

它是在不破坏真实系统环境的情况下，为研究系统的特性而构造并运行这种真实系统的模型的方法。

仿真工作的目的就是在合理的构造系统模型的基础上，采用有效的方案对系统的性能进行评估。

通常我们可以根据公式进行计算利用计算机进行波形级的仿真或者通起现象。

本基坑桩底处为砂性土，故不作隆起量计算。

抗管涌验算为保证基底安全，基坑施工时，必须对地下水采用综合治理措施，根据武汉地区经验宜采取轻型井点降水和周边隔水帷幕相结合的方法。

即采用多井点轻型井点降水，使地下水承压水头从降到，在基坑四周布置比基坑开挖深度大的连续隔水防渗垂直帷幕，抗管涌验算见图。

图抗管涌验算图抗管涌稳定安全系数侧壁重要性系数土的有效重度地下水重度地下水位至基坑底的距离桩墙入土深度，满足规范要求。

第五章施工与监测建议第节主要施工工序及流程本基坑东侧支护段所用的钻孔灌注桩三轴搅拌桩钢管支撑降水井网喷等工艺均为湖北工程界成熟的工艺，施工的重点是按有关规范规定严格施工，保证施工质量才能保证支护安全。

施工顺序对场地中的管线进行调查及改移三轴水泥土搅拌桩止水帷幕钻孔灌注支护桩及降水井施工钻孔灌注桩施工完成后开挖土方至冠梁底标高处，进行坡面网喷及冠粱施工，不得超挖待冠梁及支撑砼达到设计强度后，采用墙前留土放坡开挖桩墙前设高留土平台，平台上部宽，按坡比放坡降水维持根据实时水位及土方开挖深度适时逐渐开启留土平台后方土方开挖至时，施工地下室底板及斜撑牛腿，待其达到设计强度后施工钢管斜支撑挖除剩余留土平台后施工地下室底板，完毕后拆除钢管斜支撑钻孔灌注桩施工支护桩采用钻孔灌注桩，桩径，桩间距。

桩长。

桩芯砼强度，主筋详见大样图，箍筋，加强筋。

支护桩应嵌入锁口梁，主筋伸入锁口梁长度需满足规范要求。

灌注桩主筋保护层厚度为，混凝土设计强度等级为。

钢筋圆钢，螺纹钢，钢板钢管。

桩身主筋程勘察资料的基础上以基坑东侧支护段为重点，对其进行基坑支护设计，经过经济技术方案的比选，最终采用钻孔灌注桩加竖向钢管斜撑结合水泥土搅拌桩止水帷幕支护方式，通过设计计算得出如下结论，可供相关部门参考根据基坑开挖深度工程地质条件及周边环境状况判定武汉花楼街基坑重要性等级为级。

经过经济技术方案的比选，桩撑支护结合水泥土搅拌桩止水帷幕应用范围较广，在湖北地区有较丰富的施工设计经验，通过与同类已建工程的对比知，桩撑支护完全能满足该基坑东侧支护段的支护要求，故本工程可选桩撑支护方案。

通过对基坑内侧和外则土压力计算分析，可知每延米基坑侧壁弯矩剪力最大设计值分别为。

通过计算最后确定的桩径桩长和配筋为桩径，桩长，桩间距取，采用混凝土，保护层厚度为，级钢筋根，钢筋对称均匀布置。

为满足抗剪及构造要求，箍筋采用级，且沿桩身每隔布置根级定位筋。

竖向钢管斜撑采用钢管，钢型为，钢管水平方向间距为，钢管倾角，通过相关计算，竖向斜撑钢管已满足材料强度与受压稳定性要求。

冠梁宽，高，采用混凝土，保护层厚度为，主筋受拉区和受压区各配根级钢筋，根据构造要求在不受力的两边各配根级钢筋，箍筋按四肢箍绑扎，采用级光圆钢筋，选配。

基坑降水措施，对上层滞水及潜水采用坑外水泥土搅拌桩止水帷幕阻隔坑内明沟集水井排水集中抽排进行处理下层承压水采用多井点轻型井点降水。

基坑稳定性的验算，其中包括整体稳定性验算基坑